
- •7. Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления
- •7.1. Примеры гидравлического расчета
- •Исходные данные
- •Порядок расчета
- •Коэффициенты местных сопротивлений для элементов систем водяного отопления
- •Ведомость гидравлического расчета двухтрубной системы отопления с естественной циркуляцией
- •Исходные данные
- •Порядок расчета
- •Ведомость гидравлического расчета главного циркуляционного кольца двухтрубной системы отопления с насосной циркуляцией
- •7.2. Задание на выполнение гидравлического расчета системы отопления
7.2. Задание на выполнение гидравлического расчета системы отопления
1. В разрабатываемом РГЗ независимо от заданного варианта схемы системы отопления необходимо произвести гидравлический расчет системы отопления с верхней разводкой магистралей в соответствии со схемой по прил. 14.
2. Расчетные тепловые нагрузки участков принять по табл. в прил. 14, а их номера, длины, коэффициенты местных сопротивлений принять такими же как по схеме (рис. 7.1.) и таблице 7.3. (графы 1,3,9).
3. Гидравлический расчет выполнить по примерам 8 (естественная циркуляция) или 9 (насосная циркуляция).
Результаты расчетов оформить по форме табл. 7.3.
Приложение 10
Таблица для расчета стальных трубопроводов водяного отопления (t=95°С; ∆t=1°С; k=0.2мм)
Потери
от трения,
на I м |
Количество
тепла Q,проходящего
по трубе, ккал
(первая
строка) и скорость движения воды в
трубе,
|
||||||||||
водогазопроводных (ГОСТ 3262-62) |
безшовных (ГОСТ 8732-85) |
||||||||||
15 |
20 |
25 |
32 |
40 |
50 |
70 |
89х3,5 |
108х4 |
|||
0,1 |
16,5 0,023 |
36 0,028 |
69 0,034 |
148 0,041 |
210 0,045 |
409 0,052 |
788 0,06 |
1343 0,071 |
2379 0,082 |
||
0,12 |
17,5 0,025 |
40 0,031 |
76 0,037 |
164 0,045 |
229 0,048 |
454 0,059 |
872 0,067 |
1493 0,079 |
2645 0,092 |
||
0,14 |
19 0,027 |
44 0,034 |
84 0,041 |
180 0,049 |
249 0,052 |
496 0,064 |
948 0,073 |
1643 0,086 |
2 0,1 |
||
0,16 |
21 0,03 |
47 0,037 |
96 0,045 |
191 0,053 |
269 0,057 |
535 0,069 |
1016 0,078 |
1756 0,092 |
3089 0,107 |
||
0,18 |
22 0,031 |
50 0,039 |
108 0,051 |
197 0,054 |
287 0,06 |
571 0,073 |
1077 0,082 |
1870 0,098 |
3302 0.114 |
||
0,2 |
24 0,033 |
53 0,042 |
111 0,054 |
203 0,057 |
304 0,064 |
606 0,078 |
1137 0,087 |
1983 0,104 |
3497 0.121 |
||
0,24 |
26 0,037 |
59 0,046 |
120 0,057 |
223 0,062 |
338 0,071 |
671 0,087 |
1258 0,096 |
2210 0,116 |
3853 0,134 |
||
0,28 |
28 0,041 |
64 0,05 |
130 0,064 |
244 0,068 |
368 0,077 |
729 0,096 |
1377 0,106 |
2390 0,126 |
4188 0,145 |
Продолжение приложения 10
0,32 |
31 0,044 |
72 0,058 |
140 0,068 |
263 0,073 |
396 0,083 |
774 0,102 |
1483 0,114 |
2569 0,135 |
4475 0,155
|
0,36 |
33 0,047 |
80 0,062 |
143 0,071 |
281 0,078 |
422 0,089 |
818 0,108 |
1576 0,121 |
2748 0,145 |
4762 0,165 |
0,4 |
35 0,05 |
85 0,066 |
146 0,073 |
299 0,082 |
448 0,094 |
861 0,115 |
1667 0,128 |
2902 0,153 |
5049 0,175 |
0,5 |
40 0,057 |
495 0,073 |
157 0,074 |
336 0,093 |
507 0,107 |
971 0,13 |
1898 0,145 |
3285 0,173 |
5694 0,197 |
0,6 |
44 0,063 |
103 0,08 |
169 0,082 |
373 0,103 |
559 0,118 |
1081 0,144 |
2090 0,16 |
3587 0,188 |
6266 0,217 |
0,7 |
48 0,069 |
111 0,086 |
184 0,089 |
406 0,112 |
601 0,126 |
1172 0,152 |
2269 0,174 |
3878 0,204 |
6838 0.237 |
0,8 |
55 0,082 |
113 0,088 |
199 0,097 |
434 0,12 |
642 0,135 |
1263 0,161 |
2450 0,187 |
4175 0,22 |
7 0.253 |
0,9 |
57 0,084 |
119 0,092 |
212 0,103 |
463 0,128 |
684 0,144 |
1354 0,171 |
2598 0,199 |
4471 0,235 |
7760 0,269 |
1 |
59 0,087 |
126 0,097 |
225 0,109 |
490 0,136 |
726 0,151 |
1445 0,182 |
2744 0,21 |
4703 0,247 |
8221 0,285 |
1,2 |
63 0,093 |
140 0,108 |
248 0,12 |
537 0,149 |
809 0,17 |
1583 0,201 |
3011 0,23 |
5280 0,272 |
9018 0,313 |
1,4 |
67 0,098 |
151 0,117 |
269 0,131 |
579 0,16 |
876 0,184 |
1720 0,218 |
3246 0,248 |
5629 0,296 |
9783 0,339 |
1,6 |
70 0,103 |
163 0,126 |
289 0,141 |
621 0,172 |
937 0,197 |
1858 0,236 |
3482 0,266 |
6020 0,317 |
10474 0,363 |
Окончание приложения 10
1,8 |
74 0,108 |
174 0,135 |
309 0,15 |
663 0,184 |
997 0,21 |
1974 0,251 |
3718 0,284 |
6409 0,337 |
11114 0,385 |
2 |
77 0,114 |
184 0,142 |
332 0,161 |
705 0,195 |
1058 0,222 |
2090 0,265 |
3953 0,302 |
6781 0,357 |
11704 0,406 |
2,4 |
84 0,124 |
204 0,157 |
360 0,175 |
778 0,215 |
1166 0,245 |
2291 0,291 |
4327 0,331 |
7447 0,392 |
12873 0.445 |
2,8 |
91 0,135 |
221 0,171 |
398 0,19 |
840 0,233 |
1261 0,265 |
2465 0,312 |
4702 0,35 |
8064 0,424 |
13936 0.485 |
3,2 |
98 0,145 |
237 0,183 |
416 0,202 |
902 0,25 |
1357 0,284 |
2640 0,334 |
5043 0,386 |
8630 0,454 |
14772 0,512 |
3,6 |
106 0,156 |
256 0,195 |
441 0,214 |
964 0,267 |
1444 0,304 |
2814 0,356 |
5350 0,409 |
9165 0,482 |
15609 0,541 |
4 |
112 0,164 |
267 0,206 |
467 0,226 |
1026 0,284 |
1524 0,321 |
2973 0,376 |
5657 0,433 |
9669 0,509 |
16446 0,57 |
5 |
126 0,186 |
297 0,23 |
530 0,257 |
1149 0,318 |
1710 0,36 |
3336 0,422 |
6339 0,485 |
10832 0,57 |
18538
0 |
6 |
139 0,205 |
324 0,25 |
593 0,288 |
1270 0,352 |
1866 0,393 |
3699 0,468 |
6971 0,533 |
11767 0,619 |
20630 0,715 |
7 |
151 0,223 |
351 0,271 |
635 0,308 |
1369 0,379 |
2022 0,426 |
3988 0,504 |
7534 0,576 |
12630 0,664 |
22143 0,768 |
8 |
162 0,239 |
377 0,291 |
667 0,328 |
1467 0,406 |
2178 0,458 |
4276 0,54 |
8066 0,618 |
13494 0,71 |
23656 0,82 |
9 |
173 0,255 |
404 0,312 |
719 0,348 |
1554 0,43 |
2309 0,486 |
4543 0,574 |
8567 0,655 |
14357 0,755 |
25169 0.873 |
Приложение 11
Потери давления в местных сопротивлениях Z, кгс/м2, при расчете трубопроводов систем водяного отопления
Скорость движения воды, м/с |
Сумма единиц коэффициентов местных сопротивлений ∑ ζ
|
|||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
Системы водяного отопления |
||||||||||
0,06 |
0,18 |
0,36 |
0,54 |
0,72 |
0,9 |
1.08 |
1.26 |
1.44 |
1.62 |
1.8 |
0.07 |
0.25 |
0,49 |
0,74 |
0,98 |
1,23 |
1.47 |
1,72 |
1,96 |
2,21 |
2,46 |
0,08 |
0,32 |
0,64 |
0,96 |
1.28 |
1.6 |
1.92 |
2,25 |
2,57 |
2,89 |
3 |
0,09 |
0.41 |
0,81 |
1,22 |
1.62 |
2,03 |
2.44 |
2.84 |
3,25 |
3.65 |
4 |
0.1 |
0,5 |
1 |
1,5 |
2 |
2,51 |
3.01 |
3.51 |
4,01 |
4.51 |
5,01 |
0,11 |
0,61 |
1,21 |
1,82 |
2,43 |
3.03 |
3.64 |
4,24 |
4,85 |
5,46 |
6,06 |
0.12 |
0,72 |
1.44 |
2,16 |
2,89 |
3.51 |
4,33 |
5,05 |
5,77 |
6,49 |
7,22 |
0.13 |
0,85 |
1.69 |
2.54 |
3,39 |
4,23 |
5,08 |
5,93 |
6,78 |
7,62 |
8.47 |
0,14 |
0,98 |
1.96 |
2,95 |
3.93 |
4,91 |
5.8 |
6,88 |
7,86 |
8,84 |
9,82 |
0,15 |
1.13 |
2.26 |
3,38 |
4,51 |
5,64 |
6,77 |
7,89 |
9,02 |
10,15 |
11,28 |
0,16 |
1.28 |
2,57 |
3,85 |
5.13 |
6,41 |
7,7 |
8,98 |
10,26 |
11.55 |
12,83 |
0,17 |
1.45 |
2,9 |
4,34 |
5,79 |
7,24 |
8,69 |
10,14 |
11,59 |
13,03 |
14,48 |
Продолжение приложения 11
0,18 |
1.62 |
3.25 |
4,87 |
6,49 |
8,12 |
9,74 |
11,4 |
13 |
14,6 |
16,2 |
|
0.19 |
1.81 |
3,62 |
5,43 |
7,24 |
9,05 |
10,9 |
12,7 |
14,5 |
16,3 |
18,1 |
|
0,2 |
2 |
4,01 |
6,01 |
8,02 |
10 |
12 |
14 |
16 |
18 |
20 |
|
0,21 |
2.2 |
4,4 |
6,6 |
8,8 |
11.1 |
13,3 |
15,5 |
17,7 |
19.9 |
22,1 |
|
0,22 |
2.4 |
4,9 |
7,3 |
9.7 |
12,1 |
14.6 |
17 |
19,4 |
21,8 |
24.3 |
|
0,23 |
2,7 |
5,3 |
8 |
10,6 |
13,3 |
15,9 |
18,6 |
21,2 |
23,9 |
26,5 |
|
0,24 |
2,9 |
5,8 |
8.7 |
11,5 |
14,4 |
17,3 |
20,2 |
23,1 |
26 |
28,9 |
|
0,25 |
3,1 |
6,3 |
9.4 |
12,5 |
15,7 |
18,8 |
21,9 |
25,1 |
28,2 |
31,3 |
|
0,26 |
3.4 |
6,8 |
10.2 |
13.6 |
16,9 |
20,3 |
23.7 |
27,1 |
30,5 |
33.9 |
|
0,27 |
3,7 |
7,3 |
11 |
14.6 |
18,3 |
21.9 |
25,6 |
29,2 |
32,9 |
36.5 |
|
0,28 |
3,9 |
7,9 |
11.8 |
15.7 |
19,6 |
23,6 |
27.5 |
31,4 |
35,4 |
39,3 |
|
0,29 |
4.2 |
8,4 |
12,6 |
16,9 |
21,1 |
25,3 |
29,5 |
33.7 |
37,9 |
42,1 |
|
0.3 |
4,5 |
9 |
13.5 |
18 |
22,6 |
27.1 |
31.6 |
36,1 |
40,6 |
45,1 |
|
0.31 |
4,8 |
9,6 |
14,4 |
19,3 |
24,1 |
28,9 |
33,7 |
38,5 |
43,3 |
4 |
|
0,32 |
5,1 |
10,3 |
15.4 |
20,5 |
25,7 |
30,8 |
35,9 |
41,1 |
46,2 |
5 1,3 |
|
0,33 |
5.5 |
10,9 |
16,4 |
21.8 |
27.3 |
32,7 |
38,2 |
43,7 |
49.1 |
54,6 |
|
0,34 |
5,8 |
11,6 |
17,4 |
23,2 |
29 |
34,8 |
40,6 |
46,3 |
52,1 |
57,9 |
|
0.35 |
6.1 |
12,3 |
18,4 |
24,6 |
30,7 |
36,8 |
43 |
49,1 |
55,3 |
61,4 |
|
0.36 |
6,5 |
13 |
19,5 |
26 |
32.5 |
39 |
45,5 |
52 |
58,5 |
65 |
|
0,37 |
6,9 |
13.7 |
20.6 |
27.4 |
34,3 |
41,2 |
48 |
54.9 |
61,7 |
68,6 |
|
0,38 |
7,2 |
14,5 |
21,7 |
28,9 |
36,2 |
43,4 |
50,7 |
57,9 |
65,1 |
72,4 |
О кончание приложения 11
|
0,39 |
7.6 |
15,2 |
22,9 |
30,5 |
38,1 |
45,7 |
53,4 |
61 |
8,6 |
76,2 |
|||||||||||||||||
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
|
0,4 |
8 |
16 |
24,1 |
32,1 |
40,1 |
48,1 |
56,1 |
64,1 |
72,2 |
80,2 |
|||||||||||||||||
|
0.41 |
8.4 |
16,8 |
25,3 |
33,7 |
42,1 |
50,5 |
59 |
67,4 |
75,8 |
84,2 |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,42 |
8,8 |
17,7 |
26,5 |
35,4 |
44,2 |
53 |
61,9 |
70,7 |
79,6 |
88,4 |
0,43 |
9,3 |
18,5 |
27.8 |
37,1 |
46,3 |
55,6 |
64,9 |
74,1 |
83,4 |
92,7 |
0,44 |
9.7 |
19,4 |
29,1 |
38,8 |
48,5 |
58,2 |
67,9 |
77,9 |
87,3 |
97 |
0,45 |
10,1 |
20,3 |
30,4 |
40,6 |
50,7 |
60,9 |
71 |
81,2 |
92,3 |
101,5 |
0,46 |
10,6 |
21.2 |
32,2 |
42,4 |
53 |
63,6 |
74,2 |
84,8 |
95,4 |
106 |
0,47 |
11,1 |
22,1 |
33,2 |
44,3 |
55,4 |
66,4 |
77,5 |
88,6 |
99,6 |
110,7 |
0,48 |
11,5 |
23,1 |
34,6 |
46,2 |
57,7 |
69,3 |
80,8 |
92,4 |
103,9 |
115,5 |
0,49 |
12 |
24,1 |
36,1 |
48,1 |
60,2 |
72,2 |
84,2 |
96,2 |
108,3 |
120,3 |
0,5 |
12,5 |
25,1 |
37,6 |
50,1 |
62,6 |
75,2 |
87,7 |
100,2 |
112,8 |
125,3 |
0,52 |
13,6 |
27,1 |
40,7 |
54,2 |
67,8 |
81,3 |
94,9 |
108,4 |
122 |
135,5 |
0,54 |
14,6 |
29,2 |
43,8 |
58,5 |
73,1 |
87,7 |
102,3 |
116,9 |
131,5 |
146,1 |
0,56 |
15,7 |
31,4 |
47,1 |
62,9 |
78,6 |
94,3 |
110 |
125,7 |
141,4 |
157,2 |
0,58 |
16,9 |
33,7 |
50,6 |
67,4 |
84,3 |
101,2 |
118 |
134,9 |
151,7 |
168,6 |
0,6 |
18 |
36,1 |
54,1 |
72,2 |
90,2 |
108,2 |
126,3 |
144,3 |
162,3 |
180,4 |
0,62 |
19,3 |
38,5 |
57,8 |
77,1 |
96,3 |
115,6 |
134,8 |
154,1 |
173,4 |
192,6 |
0,64 |
20,5 |
41,1 |
61,6 |
82,1 |
102,6 |
123,2 |
143,7 |
164,2 |
184,7 |
205,3 |
0,66 |
21,8 |
43,7 |
65,5 |
87,3 |
109,2 |
131 |
152,8 |
174,6 |
196,5 |
218,3 |
0,68 |
23,2 |
46,3 |
69,5 |
92,7 |
115,9 |
139 |
162,2 |
185,4 |
208,6 |
231.7 |
Приложение 14
Исходные данные к гидравлическому расчету системы отопления
Предпоследняя цифра шифра |
Вид цирку- ляции |
Распо- лагаемый циркуля- ционный напор ∆Рц, Па |
Последняя цифра шифра |
Тепловая нагрузка, Вт |
|||||||||
Q1 |
Q2 |
Q3 |
Q4 |
Q5 |
Q6 |
Q7 |
Q8 |
Q9 |
Q10 |
||||
1 |
Естественная |
По расчету |
1 |
24300 |
40500 |
970 |
1780 |
2840 |
2750 |
5020 |
3080 |
5180 |
5 |
2 |
Насосная |
8000 |
2 |
32400 |
54000 |
1300 |
2380 |
3780 |
3670 |
6700 |
4100 |
6900 |
6700 |
3 |
Естественная |
По расчету |
3 |
26980 |
45000 |
1080 |
1980 |
3150 |
3050 |
5570 |
3420 |
5750 |
5570 |
4 |
Насосная |
7500 |
4 |
36600 |
61000 |
1470 |
2690 |
4270 |
4150 |
7570 |
4630 |
7800 |
7570 |
5 |
Естественная |
По расчету |
5 |
32900 |
54900 |
1320 |
2420 |
3840 |
3720 |
6800 |
4170 |
7020 |
6800 |
6 |
Насосная |
7000 |
6 |
40200 |
67000 |
1620 |
2960 |
4700 |
4570 |
8330 |
5090 |
8580 |
8330 |
7 |
Естественная |
По расчету |
7 |
36200 |
60390 |
1450 |
2660 |
4220 |
4090 |
7480 |
4590 |
7720 |
7480 |
8 |
Насосная |
8500 |
8 |
44200 |
73700 |
1780 |
3260 |
5170 |
5030 |
9160 |
5600 |
9440 |
9160 |
9 |
Естественная |
По расчету |
9 |
39800 |
66430 |
1600 |
2930 |
4860 |
4500 |
8230 |
5050 |
8490 |
8230 |
0 |
Насосная |
8000 |
0 |
48600 |
81000 |
1960 |
3590 |
5690 |
5530 |
10070 |
6160 |
10380 |
10070 |
Окончание приложения 14
Расчетная схема двухтрубной системы отопления с верхней разводкой магистралей