10. Вычисление осадки и крена стенки на естественном основании для эксплуатационного случая
а) Величина
равномерной осадки
как центрально нагруженного фундамента
определяется по формуле:
,
где
- коэффициент поперечного расширения,
принимаемый для песчаных грунтов 0,25,
- коэффициент осадки от нагрузки
,
определяемый от соотношения
(здесь
- мощность активной зоны) и равный
=3,5
- коэффициент
осадки от пригрузки
,
определяемый от
соотношения
(здесь
- ширина пригрузки) и равный
=1,59
Е – расчетное значение модуля деформации основания.
б) Величины осадок
у краев стенки
и
, вызванных эксцентричностью приложения
внешней нагрузки определяются по формуле
,
где
- коэффициент, равный для протяженности
подпорных стенок 0,07. Знаки «+» и «-»
относятся соответственно к х=0 и x=b.
в) Величины осадок
у краев стенки
и
,
вызванных действием нагрузки вычисляются
по формуле
,
где знаки «-» и «+»
относятся соответственно к х=0 и x=b,
- коэффициент, зависящий от ширины b,
равный 0,276.
г) Величины осадок
у краев стенки
и
от действия сдвигающей нагрузки
вычисляются методом послойного
суммирования по формуле
,
где
- осадка “i”-го
расчетного слоя,
- вертикальные напряжения в середине
расчетного слоя только от дополнительной
внешней нагрузки (без учета собственного
веса грунта основания),
- мощность расчетного слоя,
- коэффициент, равный 0,8, n
– число слоев, на которое разделена по
глубине сжимаемая толща основания.
Мощность активной зоны принимается
равной
,
определены по теории упругости. Расчет
представлен в таблице.
Координаты краев стенки |
Напряжения от элементарных нагрузок, кПа |
Суммар-ные
напряж. без учета веса грунта
|
кПа
|
hi, м |
β/E, 1/кПа |
Осадка i-го расч. слоя м |
|||||
х |
у |
R = 16,8 |
G = 13,0 |
||||||||
доли b |
м |
единичн |
действит |
единичн |
действит |
||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
х=0 |
0,01 |
0,055 |
0,313 |
5,26 |
0,318 |
4,13 |
9,39 |
9,03 |
0,495 |
0,0000430 |
0,000192 |
0,1 |
0,550 |
0,272 |
4,57 |
0,315 |
4,10 |
8,66 |
8,26 |
0,55 |
0,000195 |
||
0,2 |
1,10 |
0,231 |
3,88 |
0,306 |
3,98 |
7,86 |
7,11 |
1,10 |
0,000337 |
||
0,4 |
2,20 |
0,167 |
2,81 |
0,274 |
3,56 |
6,37 |
5,73 |
1,10 |
0,000271 |
||
0,6 |
3,30 |
0,122 |
2,05 |
0,234 |
3,04 |
5,09 |
4,56 |
1,10 |
0,000216 |
||
0,8 |
4,40 |
0,09 |
1,51 |
0,194 |
2,52 |
4,03 |
3,62 |
1,10 |
0,000171 |
||
1 |
5,50 |
0,068 |
1,14 |
0,159 |
2,07 |
3,21 |
2,90 |
1,10 |
0,000137 |
||
1,2 |
6,60 |
0,053 |
0,89 |
0,131 |
1,70 |
2,59 |
2,35 |
1,10 |
0,000111 |
||
1,4 |
7,70 |
0,042 |
0,71 |
0,108 |
1,40 |
2,11 |
1,66 |
3,30 |
0,000236 |
||
2 |
11,0 |
0,023 |
0,39 |
0,064 |
0,83 |
1,22 |
|
||||
х=b |
0,01 |
0,055 |
-0,005 |
-0,08 |
-0,318 |
-4,13 |
-4,22 |
-4,53 |
0,495 |
0,0000430 |
-0,000096 |
0,1 |
0,550 |
-0,044 |
-0,74 |
-0,315 |
-4,10 |
-4,83 |
-5,04 |
0,55 |
-0,000119 |
||
0,2 |
1,10 |
-0,075 |
-1,26 |
-0,306 |
-3,98 |
-5,24 |
-5,31 |
1,10 |
-0,000251 |
||
0,4 |
2,20 |
-0,108 |
-1,81 |
-0,274 |
-3,56 |
-5,38 |
-5,15 |
1,10 |
-0,000244 |
||
0,6 |
3,30 |
-0,112 |
-1,88 |
-0,234 |
-3,04 |
-4,92 |
-4,60 |
1,10 |
-0,000217 |
||
0,8 |
4,40 |
-0,104 |
-1,75 |
-0,194 |
-2,52 |
-4,27 |
-3,93 |
1,10 |
-0,000186 |
||
1 |
5,50 |
-0,091 |
-1,53 |
-0,159 |
-2,07 |
-3,60 |
-3,33 |
1,10 |
-0,000158 |
||
1,2 |
6,60 |
-0,081 |
-1,36 |
-0,131 |
-1,70 |
-3,06 |
-2,79 |
1,10 |
-0,000132 |
||
1,4 |
7,70 |
-0,066 |
-1,11 |
-0,108 |
-1,40 |
-2,51 |
-2,02 |
3,30 |
-0,000286 |
||
2 |
11,0 |
-0,041 |
-0,69 |
-0,064 |
-0,83 |
-1,52 |
|
||||
кПа
0,00187
-0,00169
Столбец 9:
Столбец 12:
.
д) Суммарная
величина осадок у краев стенки
и
вычисляется как сумма
с учетом знаков.
Эпюры составляющих осадок и результирующая эпюра осадки S представлена на рис. 6.
е) Крен подпорной
стенки
вычисляется как
.