Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
Брезгин курсовая по ГГД.doc
Скачиваний:
0
Добавлен:
01.04.2025
Размер:
3.3 Mб
Скачать

Определение гидросопротивлений приточного тройника (точки к, l, b).

рис.3.3. Тройник приточный.

1) При (точки K, L):

- коэффициент сопротивления бокового ответвления, приведённый к скорости в сборном рукаве тройника;

- коэффициент сопротивления прямого прохода, приведённый к скорости в сборном рукаве тройника ( не зависит от отношения FБ/FC);

Коэффициент сопротивления бокового ответвления для приточного тройника, приведенный к средней скорости в боковом ответвлении определяется из соотношения:

Коэффициент сопротивления прохода для приточного тройника, приведенный к средней скорости в проходе определяется из соотношения:

2) При (точка B):

Коэффициент сопротивления бокового ответвления для приточного тройника, приведенный к средней скорости в боковом ответвлении:

;

Определение гидросопротивлений вытяжного тройника (точки m, n, e).

рис. 3.2. Тройник вытяжной.

  1. При (точки M, N):

; - поправочный коэффициент;

- коэффициент сопротивления бокового ответвления, приведенный к скорости в сборном рукаве;

Коэффициент сопротивления прямого прохода

Коэффициент сопротивления бокового ответвления для вытяжного тройника, приведенный к средней скорости в боковом ответвлении определяется из соотношения:

Коэффициент сопротивления прохода для вытяжного тройника, приведенный к средней скорости в проходе определяется из соотношения:

2) При (точка E):

Коэффициент сопротивления бокового ответвления, приведенный к средней скорости в боковом ответвлении:

;

Определение гидросопротивления внезапного сужения (точка c).

рис.3.4. Внезапное сужение.

Т.к. , то коэффициент сопротивления внезапного сужения определяется по формуле:

, где , а .

Коэффициент сопротивления трения:

Тогда имеем:

Определение гидросопротивления внезапного расширения (точка d).

рис.3.5. Внезапное расширение.

Т.к. , то коэффициент внезапного расширения определяют по формуле: .

, где , а , .

3.3.2. Расчёт характеристик Первая итерация.

Ветка №1:

рис. 3.6. Определение нивелирных высот точек L, N и j.

В етка №2:

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

Ветка №3:

В етка №4:

Ветка №5:

Q2

В С

Ветка № 6:

Q2

D E

П

19 20 21

Ветка №7:

р ис. 3.7. Определение нивелирных высот точек K, M.

K M

Ветка №8:

Q3

K M

В етка № 9:

B K

Ветка №10:

Таблица 3.1. Результаты расчета веток с диаметром

Q

0,0000

0,0035

0,0070

0,0105

0,0140

0,0175

0,0210

0,0245

0,0280

0,0315

0,0350

0,0385

0,0420

W

0,000

0,198

0,396

0,594

0,792

0,990

1,188

1,386

1,584

1,783

1,981

2,179

2,377

Re*10-5

0,000

1,100

2,201

3,301

4,401

5,502

6,602

7,702

8,803

9,903

11,003

12,104

13,204

ς

 

0,020

0,019

0,018

0,018

0,017

0,017

0,017

0,017

0,017

0,017

0,017

0,017

ξ∑5

 

62,543

57,855

55,992

54,983

54,348

53,912

53,594

53,351

53,160

53,005

52,878

52,771

Hпотр5

-13,000

-12,875

-12,537

-11,992

-11,241

-10,283

-9,120

-7,749

-6,173

-4,391

-2,402

-0,208

2,193

ξ∑6

 

62,463

57,775

55,912

54,903

54,268

53,832

53,514

53,271

53,080

52,925

52,798

52,691

Hпотр6

-6,000

-5,875

-5,538

-4,994

-4,244

-3,287

-2,125

-0,757

0,817

2,596

4,582

6,773

9,170

Таблица 3.2. Результаты расчета веток с диаметром

Q

0,0000

0,0035

0,0070

0,0105

0,0140

0,0175

0,0210

0,0245

0,0280

0,0315

0,0350

0,0385

0,0420

W

0,000

1,238

2,476

3,714

4,951

6,189

7,427

8,665

9,903

11,141

12,379

13,617

14,854

Re*10-5

0,000

2,751

5,502

8,252

11,003

13,754

16,505

19,256

22,007

24,757

27,508

30,259

33,010

ς

 

0,018

0,017

0,017

0,017

0,017

0,017

0,017

0,017

0,017

0,017

0,017

0,017

ξотв

 

0,298

0,296

0,295

0,295

0,295

0,295

0,295

0,294

0,294

0,294

0,294

0,294

ξв/р

 

0,707

0,706

0,706

0,706

0,706

0,706

0,706

0,706

0,706

0,706

0,706

0,706

ξв/с

 

0,475

0,473

0,473

0,473

0,472

0,472

0,472

0,472

0,472

0,472

0,472

0,472

ξ∑1

 

61,355

60,011

59,519

59,263

59,106

59,000

58,924

58,866

58,820

58,784

58,754

58,729

Hпотр1

8,500

13,292

27,248

50,336

82,556

123,905

174,385

233,995

302,735

380,605

467,605

563,736

668,996

ξ∑2

 

32,507

31,703

31,408

31,255

31,161

31,098

31,052

31,017

30,990

30,968

30,951

30,936

Hпотр2

8,500

11,039

18,404

30,577

47,557

69,342

95,935

127,333

163,537

204,548

250,365

300,987

356,416

ξ∑3

 

9,866

9,461

9,312

9,235

9,188

9,156

9,133

9,115

9,102

9,091

9,082

9,074

Hпотр3

4,250

5,021

7,206

10,796

15,790

22,189

29,992

39,200

49,812

61,827

75,248

90,072

106,301

ξ∑4

 

10,098

9,694

9,546

9,469

9,422

9,390

9,367

9,350

9,336

9,325

9,316

9,309

Hпотр4

4,250

5,039

7,278

10,960

16,083

22,646

30,651

40,096

50,983

63,310

77,079

92,288

108,938

ξ∑7

 

61,355

60,011

59,519

59,263

59,106

59,000

58,924

58,866

58,820

58,784

58,754

58,729

Hпотр7

-1,000

3,792

17,748

40,836

73,056

114,405

164,885

224,495

293,235

371,105

458,105

554,236

659,496

ξ∑8

 

32,507

31,703

31,408

31,255

31,161

31,098

31,052

31,017

30,990

30,968

30,951

30,936

Hпотр8

-1,000

1,539

8,904

21,077

38,057

59,842

86,435

117,833

154,037

195,048

240,865

291,487

346,916

ξ∑9

 

9,667

9,265

9,118

9,041

8,994

8,962

8,939

8,922

8,909

8,898

8,889

8,881

Hпотр9

-0,500

0,255

2,394

5,909

10,798

17,061

24,698

33,710

44,096

55,856

68,991

83,499

99,382

ξ∑10

 

10,553

10,151

10,004

9,928

9,881

9,849

9,826

9,809

9,795

9,784

9,775

9,768

Hпотр10

-0,500

0,324

2,671

6,532

11,906

18,792

27,191

37,103

48,528

61,465

75,915

91,878

109,353