25.Дифференциальная защита трансформатора с реле рнт-565 (схема, расчет).
Диф. защита трансформатора с промежуточным НТТ (РНТ565)
Токораспределение на схеме показано для внешних КЗ.
1) IСЗ1≥КотсIБРном IБРном=6…8IТном ICP1≥1,3IТном
2) ICЗ≥КотсIНБмахрасч
(*)
Ка=1 КОДН=1 ∆fВЫР=0
(**)
Из двух значений берётся большее.
”звезда/треугольник” – 11 питание со стороны «звезды» КСХ’= КСХ”=1
-
со стороны НН (треугольник) в минимальном
режиме работы питающей системы ЭС и при
максимальном сопротивлении питающего
трансформатора. Ток срабатывания защиты
берётся со стороны питания. Если
коэффициент чувствительности больше
или равен 1,5, то расчёт продолжают к
выбору схем соединения трансформаторов
тока, коэффициента трансформации ТТ,
определённого числа витков диф. обмотки,
рабочей и уравнительных обмоток. МДС с
одной стороны равна МДС другой стороны.
1.I2I(WУРI +Wдиф)=I2II(WУРII+Wдиф)
В худшем случае относительная чувствительность является 1ИП и КЗ в зоне.
I2II=0
I2I=IСР
2.IСР(WУРI+Wдиф)=FСР
ICP – ток срабатывания реле, определяемый по току срабатывания защиты с учётом коэффициента схемы и относящуюся к стороне с I2I.
Из 1) получаем:
3.
С помощью ответвлений от обмоток НТТ подбираются витки диф. и ур. обмоток так, чтобы обеспечивались условия 2) и 3). В общем случае установить расчётное число витков затруднительно, поэтому появляются дополнительные составляющие тока небаланса (выравнивания). Её необходимо учесть в окончательном определении тока срабатывания защиты. При этом значения коэффициентов отстройки и чувствительности должны соответствовать требованиям ПУЭ. При определении тока срабатывания и витков обмотки НТТ предварительно выбирают основную сторону защищаемого трансформатора. С учётом этого можно записать:
2)
3)
26.Дифференциальная защита трансформатора с торможением (схема, расчет).
Диф. защита, имеющая торможение.
Тормозная обмотка должна быть включена в питаемую сторону, т.к. если включить с питающей стороны, то будет торможение, чего быть не должно. При питании с двух сторон тормозная обмотка включается в обе стороны.
Т.о. для отстройки защит от броска тока намагничивания и от максимальных значений установившегося первичного тока небаланса максимального расчётного необходимо соответствующим образом выбрать ток срабатывания защиты минимальный и число витков торм. обмотки.
1)
ICЗмин≥КОТСIТном
КОТС = 1,5 – т.к. реле не имеет КЗ обмотки и его показатели хуже. Далее расчёт витков НТТ основной и неосновной обмоток и максимальный первичный ток небаланса выполняется точно так же как и для реле РНТ, в соответствии с таблицей. Дополнением к этому расчёту является выбор числа витков тормозной обмотки.
FСРмин=100
А витков FРАБ=IРАБWРАБ
Fторм=IтормWторм
tgα=Кторм=FРАБ/Fторм
При внешнем КЗ несрабатывание будет обеспечено, если:
tgα=
В
условиях внешних КЗ:
IРАБ=IСР=IНБмахрасч
Iторм=IКЗвнмах(3)
tgα≥
Wторм=
Котс=1,5 tgα=0,75
WРАБ – число витков обмотки НТТ реле на стороне, к которой присоединена тормозная обмотка, при этом учитывается принятое число витков Wосн, если рассматриваемая сторона является основной, и принимаем число витков Wнеосн, если рассматриваемая сторона является неосновной. tgα – тангенс угла наклона к оси абцисс, касательной, проведенной из начала координат к характеристике срабатывания реле, соответствует минимальному торможению (нижняя характеристика).