Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
Poyasnyuvalna_zapiska_do_KP_z_DK.docx
Скачиваний:
1
Добавлен:
01.04.2025
Размер:
616.35 Кб
Скачать

1) Навантаження на ферму

а) від власної ваги плит покриття:

gm=0,681кН/м2;

б) від снігу рівномірно розподілене на всьому прольоті інтенсивністю:

Sm=1,5кН/м2;

в) від власної ваги ферми і зв’язок жорсткості

gmф=0,104кН/м2.

2) Статичний розрахунок

а) розрахункові вузлові навантаження:

Р610=(gm+Sm+gmф)•BL/8=(0,681+1,5+0,104)•5,8•18/8=29,82кН;

R7=R8=R9=59,64кН;

Опорні реакції Р15=119,28кН.

Розрахункова схема ферми

б) Розрахункові зусилля в стержнях ферми:

Елементи ферми

Стержні

вузла

Зусилля N (кН)

Верхній пояс

3

5

-163,758

6

4

6

-163,758

7

Нижній пояс

1

1

0,000

2

15

2

178,920

3

Ґрати

7

1

-119,280

5

8

2

-59,640

6

11

2

177,269

5

12

2

-19,549

7

3) Проектування ферми

а) Верхній пояс

Приймаємо ширину перерізу пояса b=13,5см, висоту h=40см. Заготовчі блоки для елементів верхнього пояса складаємо з дощок 150×50мм, які після механічної обробки багатошарового блока набувають розміри 135×44,5мм. Беремо по висоті блока 9 дощок, тоді висота перерізу пояса 9×4,45=40см.

Геометричні характеристики пояса Fn=540см2, Wn=3600см3, І=72000см4.

Розраховуємо верхній пояс як елемент, що працює на стискування зусиллям N=163,758кН і згинання від місцевого навантаження

g=(0,681+1,5)•5,8+0,297=12,9кН/м,

де 0,297кН/м=0,135•0,4•5•1,1 – навантаження від власної ваги верхнього пояса. Для зменшення розрахункового згинаючого моменту від місцевого навантаження вузли верхнього пояса вирішуються позацентрово з від’ємним ексцентриситетом дії внутрішнього поздовжнього зусилля N=163,758кН. Завдяки цьому з’являється розвантажувальний момент Мрозв=Ne, а розрахунковий момент дорівнює

МрозрДрозв.

Оптимальне значення ексцентриситету знайдемо, якщо прирівняємо напруження в середині панелі й по краях, за формулою

см,

де Мg=12,9•4,5312/8=33,1кН•м;

,

при λ=453,1/(0,289•40)=39,2.

Конструктивно ексцентриситет одержують врубкою чи зміщенням площадки упору у вузлах на глибину 2е від верхньої кромки елементів. Перевіряємо можливість утворення ексцентриситету е за умови зминання деревини у торцях елементів.

Необхідна висота площадки зминання

см,

з умови hзм/h≥0,4, що спричинено можливим сколюванням, hзм=0,4•40=16см, приймаємо hзм=16см.

Максимально можливе значення ексцентриситету

еКОН=(h-hзм)/2=(40-16)/2=12см,

приймаємо еКОН=12см, глибину врубки 24см.

Прогин панелі верхнього пояса ферми від місцевого навантаження

см.

На цю величину зменшується ексцентриситет еКОН, тоді розрахункова величина ексцентриситету ефакт=12-0,98=11,02см.

Розрахунковий згинаючий момент з урахуванням деформованої схеми панелі верхнього поясаМДg/ξ-Nефакт=3310/0,895-163,758•11,02=1893,71кН•см.

Нормальні крайові напруження в перерізі

N/FрозрД/Wрозр=(163,758/540+1893,71/3600)•10=8,29МПа<Rc=14,78МПа.

Максимальні напруження сколювання в опорних перерізах панелі

МПа<Rск•тШп=2,1•0,95/0,9=2,1МПа,

де Q=12,9•4,531/2=29,22кН, S=13,5•402/8=2700см3, kτ – коефіцієнт концентрації напружень сколювання при спиранні елемента на частині торця, при hзм/h=16/40=0,4 – kτ=2,4.

Плити покриття забезпечують суцільне розкріплення верхнього пояса в площині схилу даху, тому перевірку його на стійкість плоскої форми деформування не робимо.

б) Нижній пояс

Розрахункове зусилля N=178,92кН. Необхідна площа перерізу двох кутиків металевого стрижня

см2,

де 0,8 – коефіцієнт, що враховує можливу неспільну роботу кутиків; γс=1 – коефіцієнт умов роботи. Приймаємо нижній пояс з двох кутиків 63×4 з F=9,92см2, rL=1,95см.

Можлива вільна довжина пояса за умови гнучкості l0=400•1,95=780см<900см, тобто необхідно зменшити його вільну довжину з допомогою підвіски з круглої сталі d=1,8см.

Спільна робота кутиків забезпечується накладками з таких самих кутиків, розташованих за довжиною з кроком аН=900/6=150см<80•1,95=156см.

в) Опорний розкіс

Розрахункове зусилля N=177,269кН, проектуємо з кутиків 63×4. Необхідна довжина зварних швів катетом kf=4мм, що приєднують стрижень до карнизного вузла,

см.

г) Опорний стояк

Розрахункове зусилля N=-119,280кН, розрахункова довжина lоп=1,95м. Приймаємо з чотирьох дощок перерізом 13,5×17,8см. Гнучкість стрижня

, коефіцієнт ϕ=3000/49,982=1,2

Перевіряємо переріз стояка

МПа<Rc=11МПа.

ґ) Проміжний стояк

Розрахункове зусилля N=-59,640кН. Приймаємо з трьох дощок перерізом 13,5×13,35см. Гнучкість стрижня

, коефіцієнт ϕ=3000/64,152=0,73

Перевіряємо переріз стояка

МПа<Rc=11МПа.

Стояки виконуємо з клеєної деревини третього сорту.

д) Розкіс

У разі зовсім незначного зусилля N=-19,549кН визначальним є добір перерізу стрижня за гнучкістю. Мінімальний розмір за граничною гнучкістю [λ]=150

а=(540,8•0,8)/(0,289•150)=9,98см<13,35см.

Приймаємо розкіс з трьох дощок перерізом 13,5×13,35см з клеєної деревини третього сорту.

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]