
- •Міністерство освіти і науки, молоді та спорту України Київський національний університет будівництва та архітектури
- •Пояснювальна записка
- •2. Снігове навантаження по дбн–в.1.2–06
- •3. Навантаження від власної ваги ферми, Sв.В.
- •Навантаження на покриття (кН/м2)
- •4. Розрахунок плити
- •5. Перевірка несучої здатності плити
- •6. Статичний розрахунок рамного поперечника будівлі
- •1) Навантаження на раму
- •2) Розрахунок
- •7. Розрахункові зусилля в перерізі 1-1
- •8. Проектування клеєної колони рамного поперечника одноповерхової будівлі
- •9. Розрахунок і конструювання анкерного кріплення колон до фундаменту
- •1) Визначення зусилля
- •2) Проектування анкерного кріплення
- •10. Розрахунок і конструювання п’ятикутної метало-дерев’яної ферми
- •1) Навантаження на ферму
- •2) Статичний розрахунок
- •3) Проектування ферми
- •11. Розрахунок і конструювання вузлів
- •1) Карнизний вузол
- •2) Розрахунок упора
- •3) Розрахунок опорного листа
- •4) Опорний вузол
- •5) Проміжний вузол верхнього пояса
- •6) Гребеневий вузол
- •7) Проміжний вузол нижнього пояса
- •Список використаної літератури
1) Навантаження на ферму
а) від власної ваги плит покриття:
gm=0,681кН/м2;
б) від снігу рівномірно розподілене на всьому прольоті інтенсивністю:
Sm=1,5кН/м2;
в) від власної ваги ферми і зв’язок жорсткості
gmф=0,104кН/м2.
2) Статичний розрахунок
а) розрахункові вузлові навантаження:
Р6=Р10=(gm+Sm+gmф)•BL/8=(0,681+1,5+0,104)•5,8•18/8=29,82кН;
R7=R8=R9=59,64кН;
Опорні реакції Р1=Р5=119,28кН.
Розрахункова схема ферми
б) Розрахункові зусилля в стержнях ферми:
Елементи ферми |
Стержні |
№ вузла |
Зусилля N (кН) |
Верхній пояс |
3 |
5 |
-163,758 |
6 |
|||
4 |
6 |
-163,758 |
|
7 |
|||
Нижній пояс |
1 |
1 |
0,000 |
2 |
|||
15 |
2 |
178,920 |
|
3 |
|||
Ґрати |
7 |
1 |
-119,280 |
5 |
|||
8 |
2 |
-59,640 |
|
6 |
|||
11 |
2 |
177,269 |
|
5 |
|||
12 |
2 |
-19,549 |
|
7 |
3) Проектування ферми
а) Верхній пояс
Приймаємо ширину перерізу пояса b=13,5см, висоту h=40см. Заготовчі блоки для елементів верхнього пояса складаємо з дощок 150×50мм, які після механічної обробки багатошарового блока набувають розміри 135×44,5мм. Беремо по висоті блока 9 дощок, тоді висота перерізу пояса 9×4,45=40см.
Геометричні характеристики пояса Fn=540см2, Wn=3600см3, І=72000см4.
Розраховуємо верхній пояс як елемент, що працює на стискування зусиллям N=163,758кН і згинання від місцевого навантаження
g=(0,681+1,5)•5,8+0,297=12,9кН/м,
де 0,297кН/м=0,135•0,4•5•1,1 – навантаження від власної ваги верхнього пояса. Для зменшення розрахункового згинаючого моменту від місцевого навантаження вузли верхнього пояса вирішуються позацентрово з від’ємним ексцентриситетом дії внутрішнього поздовжнього зусилля N=163,758кН. Завдяки цьому з’являється розвантажувальний момент Мрозв=Ne, а розрахунковий момент дорівнює
Мрозр=МД-Мрозв.
Оптимальне значення ексцентриситету знайдемо, якщо прирівняємо напруження в середині панелі й по краях, за формулою
см,
де Мg=12,9•4,5312/8=33,1кН•м;
,
при λ=453,1/(0,289•40)=39,2.
Конструктивно ексцентриситет одержують врубкою чи зміщенням площадки упору у вузлах на глибину 2е від верхньої кромки елементів. Перевіряємо можливість утворення ексцентриситету е за умови зминання деревини у торцях елементів.
Необхідна висота площадки зминання
см,
з умови hзм/h≥0,4, що спричинено можливим сколюванням, hзм=0,4•40=16см, приймаємо hзм=16см.
Максимально можливе значення ексцентриситету
еКОН=(h-hзм)/2=(40-16)/2=12см,
приймаємо еКОН=12см, глибину врубки 24см.
Прогин панелі верхнього пояса ферми від місцевого навантаження
см.
На цю величину зменшується ексцентриситет еКОН, тоді розрахункова величина ексцентриситету ефакт=12-0,98=11,02см.
Розрахунковий згинаючий момент з урахуванням деформованої схеми панелі верхнього поясаМД=Мg/ξ-Nефакт=3310/0,895-163,758•11,02=1893,71кН•см.
Нормальні крайові напруження в перерізі
N/Fрозр+МД/Wрозр=(163,758/540+1893,71/3600)•10=8,29МПа<Rc=14,78МПа.
Максимальні напруження сколювання в опорних перерізах панелі
МПа<Rск•тШ/γп=2,1•0,95/0,9=2,1МПа,
де Q=12,9•4,531/2=29,22кН, S=13,5•402/8=2700см3, kτ – коефіцієнт концентрації напружень сколювання при спиранні елемента на частині торця, при hзм/h=16/40=0,4 – kτ=2,4.
Плити покриття забезпечують суцільне розкріплення верхнього пояса в площині схилу даху, тому перевірку його на стійкість плоскої форми деформування не робимо.
б) Нижній пояс
Розрахункове зусилля N=178,92кН. Необхідна площа перерізу двох кутиків металевого стрижня
см2,
де 0,8 – коефіцієнт, що враховує можливу неспільну роботу кутиків; γс=1 – коефіцієнт умов роботи. Приймаємо нижній пояс з двох кутиків 63×4 з F=9,92см2, rL=1,95см.
Можлива вільна довжина пояса за умови гнучкості l0=400•1,95=780см<900см, тобто необхідно зменшити його вільну довжину з допомогою підвіски з круглої сталі d=1,8см.
Спільна робота кутиків забезпечується накладками з таких самих кутиків, розташованих за довжиною з кроком аН=900/6=150см<80•1,95=156см.
в) Опорний розкіс
Розрахункове зусилля N=177,269кН, проектуємо з кутиків 63×4. Необхідна довжина зварних швів катетом kf=4мм, що приєднують стрижень до карнизного вузла,
см.
г) Опорний стояк
Розрахункове зусилля N=-119,280кН, розрахункова довжина lоп=1,95м. Приймаємо з чотирьох дощок перерізом 13,5×17,8см. Гнучкість стрижня
,
коефіцієнт ϕ=3000/49,982=1,2
Перевіряємо переріз стояка
МПа<Rc=11МПа.
ґ) Проміжний стояк
Розрахункове зусилля N=-59,640кН. Приймаємо з трьох дощок перерізом 13,5×13,35см. Гнучкість стрижня
,
коефіцієнт ϕ=3000/64,152=0,73
Перевіряємо переріз стояка
МПа<Rc=11МПа.
Стояки виконуємо з клеєної деревини третього сорту.
д) Розкіс
У разі зовсім незначного зусилля N=-19,549кН визначальним є добір перерізу стрижня за гнучкістю. Мінімальний розмір за граничною гнучкістю [λ]=150
а=(540,8•0,8)/(0,289•150)=9,98см<13,35см.
Приймаємо розкіс з трьох дощок перерізом 13,5×13,35см з клеєної деревини третього сорту.