Максимальная температура элемента конструкции резервуара

Так как условие

выполняется, то считаем, что элемент конструкции облучаемого резервуара может послужить источником зажигания, и определяют текущую температуру.

Коэффициент теплоотдачи

Втм^-2 К^-1.

Температура элемента конструкции через 60 с (1 мин) облучения, ^oC,

113 ^оС.

Результаты расчетов заносят в табл.

Таблица

Параметры, характеризующие пожарную опасность распространения пожара

на резервуар, расположенный рядом с горящим резервуаром

Температура, оС,	Продолжительность теплового воздействия, мин
	0	1	3	5	10	15	20
элемента конструкции РВС	24	113	237	312	395	419	426
поверхностного слоя ЛВЖ	24	30,7	43,7	56,1	84,7	110,1	132,7

Количество тепла,

подводимого к поверхностному слою ЛВЖ

1) Количество тепла, выносимое на поверхность ЛВЖ пограничным всплывающим тепловым слоем от теплообмена с облучаемой стенкой, которая контактирует с ЛВЖ, определяют в следующей последовательности:

• вспомогательные величины, необходимые для расчета коэффициента облученности

• коэффициент облученности для элементарной площадки облучаемой стенки, контактирующей с ЛВЖ

=

0,18;

• площадь облучаемой стенки резервуара, ограничивающей ЛВЖ,

f₁ = x₂ h_ж = 4,64·4,0=18,56 м²;

• количество тепла, выносимое на поверхность ЛВЖ вдоль нагретой стенки пограничным всплывающим тепловым слоем ЛВЖ

Q₁ = 0,86 q_ф ₁ f₁ = 0,86 ·75485· 0,18 ·18,56 = 216875 Вт

2) Количество тепла, получаемого поверхностным слоем ЛВЖ при теплообмене с облучаемой стенкой, ограничивающей газовое пространство, определяют в следующей последовательности:

• коэффициент облученности для элементарной площадки облучаемой стенки, ограничивающей газовое пространство резервуара

=

=0,346

• площадь облучаемой стенки резервуара, ограничивающей газовое пространство

f₂ = x₂ (h_р - h_ж) = 4,64 (6,0 – 4,0) = 9,28 м²

• количество тепла, получаемое поверхностным слоем ЛВЖ при теплообмене с облучаемой стенкой

Q₂ = 0,47 q_ф ₂ f₂ = 0,47 · 75485· 0,346 ·9,28 = 113915 Вт.

3) Количество тепла, получаемого поверхностным слоем ЛВЖ при теплообмене с крышей облучаемого резервуара, определяют в следующей последовательности:

• вспомогательные величины В₂ и С₂

= 2,4;

= 5,9

• коэффициент облученности для элементарной площадки облучаемой крыши резервуара

=

=0,117

• площадь крыши резервуара принимают равной площади поверхности зеркала испарения ЛВЖ

= 45,36 м²;

• количество тепла, получаемого поверхностным слоем ЛВЖ от теп­лообмена с крышей облучаемого резервуара

Q₃ = 0,28 q_ф ₃ f₃ = 0,28 · 75485· 0,117 ·45,36 = 112170 Вт.

.

Температура поверхностного слоя ЛВЖ через 60 с (1 мин) облучения

=

=30,7 ^оС.

Результаты последующих расчетов температуры поверхностного слоя ЛВЖ представлены в табл.

Этап № 5.

Расчет геометрических параметров

пожарной опасности разлива ЛВЖ

при полном разрушении РВС

Цель работы: приобретение, отработка и закрепление практических умений и навыков применения теоретических знаний при решении практических задач, связанных с оценкой пожарной опасности технологических систем.

Постановка задачи

Хрупкие разрушения вертикальных резервуаров для хранения нефти и нефтепродуктов, хотя и редко, но случаются. Каждый случай - это серьезное событие, угрожающее жизни людей и экологической катастрофой и, по меньшей мере, значительным экономическим ущербом: нужно учесть, что стоимость храняще­гося продукта значительно превышает стоимость самого резер­вуара.

Анализ хрупких разрушений резервуаров представляет значи­тельный научный интерес, так как резервуары являются идеаль­ным объектом для изучения этого явления. Результаты исследований причин хрупких разрушений резервуаров для хранения нефти и нефтепродуктов приведено в монографии Розенштейна И.М. «Аварии и надежность стальных резервуа­ров» (М.: Недра, 1995, -253 с.)

Здесь в настоящей работе отрабатываются метод расчета геометрических параметров аварийного разлива ЛВЖ при полном разрушении РВС, предусмотренный нормативным документом по пожарной безопасности: «Рекомендации по обеспечению пожарной безопасности объектов нефтепродуктообеспечения, расположенных на селитебной территории».

Основой для разработки данного нормативного документа послужили результаты исследований пожарной опасности резервуаров для хранения нефти и нефтепродуктов, выполненные в Академии ГПС МЧС России.