9.3 Визначаємо витрату пари на деаератор
На основі матеріального і теплового балансів деаератора визначаємо витрату пари на деаератор
,
т/год. (4)
Gхов – витрата хімічно очищеної води (конденсату); Gпк – витрата конденсату, поверненого від споживача, Gпк = φп к∙ Dсп , т/год.
Gхов = (1 – φп к )·Dсп + Gвтр + Gпр, т/год. (5)
Gвтр, Gпр – відповідно, втрати пари в процесі роботи і на продувку, т/год.; за даними табл. 2 Gвтр = αвтр∙Dт, Gпр = αпр∙Dт, але через те, що на даному етапі розрахунку Dт невідоме, приймемо як нульове наближення (Gвтр.+ Gпр.) = 15 т/год.; h'д – ентальпія конденсату, що відповідає тиску в деаераторі (Рд = Рк),
ср = 4.19 кДж/кг∙К; h'д = ср · t′′д = 4.19 · 143.6 = 601.7, кДж/кг,
ср- теплоємність води при сталому тиску; t′′д - температура насичення при тиску в деаераторі. Для Рд = 0.4 МПа визначаємо з h-s діаграми, t′′д = 143.6 ºС; hхов – ентальпія доданої хімічно очищеної води, яка подається у деаератор,
hхов = ср · tхов = 4.19 · 30 = 125.7 кДж/кг,
tхов – температура хімічно очищеної води, що подається у деаератор, приймаємо tхов = 30 ºС; hпк – ентальпія конденсату, що повертається від споживача пари,
hпк = ср · tп к = 4.19 · 70 = 293.5 кДж/кг,
tпк – температура конденсату, який після використання, повертає споживач тепла, задана в початкових умовах, див. табл. 3, tпк = 70 ºС; hк – ентальпія пари при тиску Рк = 0.4 МПа в кінці процесу розширення, розрахована нами вище, hк = 2648 кДж/кг,
Gхов = (1 – 0.85) · 500 + 15 = 90 т/год.;
т/год.
9.4 Витрата пари на лінії протитиску
Цю величину знаходимо, керуючись схемою на рис. 2 та виразом (1),
Dпт = Dд + Dсп = 85 + 500 = 585 т/год. (6)
9.5 Визначення температури живильної води на вході в котел та середньої температури конденсату в умовному регенеративному підігрівачі змішувального типу
Переважно температуру живильної води вибирають рівною (75-80)% від температури насиченої пари при тиску в котлі (324.6оС). Тому приймаємо температуру живильної води на вході в котел tж в = 250 ºС,
,
ºС.
9.6 Визначаємо тиск в усередненому регенеративному відборі
За кривою стану насиченої пари (прийнято, що РП змішуваного типу)
Рс р = F(tс р) = 1.46 МПа. (7)
9.7 Визначаємо ентальпію пари усередненого регенеративного відбору
Її знаходимо з „h-s” діаграми дійсного процесу (точка перетину ліній дійсного процесу розширення пари в турбіні з ізобарою Рс р)
hс р = 2760 кДж/кг.
9.8 Витрата пари через усереднений регенеративний підігрівач
Для цього щоб знайти витрату пари усередненого підігрівача, складаємо тепловий баланс теплообмінного апарата
ηт а ∙ Dс р ∙(hс р - hж в) = (Dпт + Gвтр + Gпр)·( hж в - h'д), (8)
звідки
т/год. (9)
hж.в. = tж.в.·ср = 250 · 4.19 = 1047.5 кДж/кг,
hжв - ентальпія живильної води; ηта – ККД теплообмінного апарата, приймаємо ηт а = 0.98.
т/год.