- •Руководство по выполнению практических занятий по курсу «Теплотехническое оборудование предприятий нефтяной и газовой промышленности»
- •Предисловие
- •Раздел 1. Расчёт генераторов тепла, используемых в нефтяной промышленности.
- •Поиск наиболее рациональных вариантов реконструкций трубчатых печей пб-20. Общие положения.
- •1.2.Исходные данные.
- •1.3.Последовательность аналитического решения задачи.
- •1.4.Определение линейных скоростей движения нагреваемой жидкости в змеевике.
- •1.5.Расчёт допускаемых тепловых напряжений труб змеевиков.
- •1.6.Приближеный тепловой расчёт продуктового змеевика по заданным температурам.
- •Расчётные величины допускаемых тепловых напряжений змеевиков печи в зависимости от числа потоков, диаметров труб и температур входа и выхода нефти.
- •1.7.Расчёт полезной теплопроизводительности печей по допускаемым тепловым напряжением.
- •1.8.Анализ результатов определения тепловых нагрузок печи по граничным температурам, требуемым условиями технологии, и допускаемым тепловым напряжениям змеевика.
- •Соотношение требуемых и допускаемых полезных тепловых нагрузок ( ) и расчётные температуры выхода потока из змеевика по допускаемым тепловым напряжениям.
- •1.9. Приближенный гидравлический расчёт выбранного варианта трубного змеевика печи.
- •Результаты приближенного гидравлического расчета трубного змеевика в однопоточном исполнении при различных средних температурах и расходов нефти.
- •1.10.Расчёт основных теплотехнических характеристик топлива использованного в печи.
- •Основные теплотехнические характеристики продуктов сгорания топлива при различных температурах и расходов воздуха.
- •Данные по средним молекулярным массам и парциальным давлениям продуктов сгорания топлива.
- •1.11Расчёт теплообмена в топке по методике цкти.
- •1.12.Расчёт теплообмена в топке по методике профессора Белоконя н.И.
- •1.13.Уточнение потребного расхода нефти через змеевик печи.
- •1.14.Тепловой расчёт конвективной части змеевика по методике цкти.
- •1.15.Тепловой расчёт конвекционной части змеевика по методике вниинефтемаШа [26].
- •1.16.Уточнение величин граничных температур теплоносителей в конвективной части.
- •1.17.Расчёт максимальных температур на внутренней и наружной поверхностях труб продуктового змеевика.
- •1.18.Аэродинамический расчёт газоходов печи.
- •1.19.Уточнёный расчёт гидравлического сопротивления змеевика.
- •1.20.Определение необходимой производительности горелок и диаметров расточки их газовых сопел.
- •Расход топлива газа через сопло одной горелки в зависимости от диаметра расточки (Дс) и избыточного давления (р1) при температуре перед соплом (t1) равной 20 0с.
- •1.21.Основные выводы по результатам проведенного поиска.
- •1.22. Рекомендация и предложения по монтажу и эксплуатации печи.
- •Раздел 2. Тепловой расчёт технологических установок промысловой подготовки нефти [28].
- •2.1 Общие положение теплового расчёта.
- •Источник тепла
- •2.2.Пример теплового расчёта технологической установки термохимического обезвоживание и обессоливание нефти (тху)
- •Межтрубное пространство
- •Трубное пространство
- •Расчет граничных температур теплоносителей в узле теплообменников «нефть – нефть»
- •2.3Пример теплового расчета установки комплексной подготовки нефти (укпн). [28].
- •Узел теплообменников первой ступени нагрева.
- •Средняя температура стабильной нефти в теплообменниках
- •Блок стабилизации
- •Выбор генератора тепла.
- •Расчет потребного расхода нефти через змеевик печи.
- •Требуемая температура нагрева нефти в печи.
- •Расчет потребной тепловой мощности и температуры нагрева нефти в печи с учетом испарения остаточной воды.
- •2. Определение потребной тепловой мощности печи и температуры нагрева нефти при .
- •3. Определение, потребной мощности печи и температуры нагрев нефти при , .
- •Литература.
- •Содержание.
Блок стабилизации
Тепловой баланс стабилизационной колонны
,
где
-
тепловой поток необходимый для
поддержания теплового баланса
колонны, кВт;
-
физическая теплота потока стабильной
(товарной) нефти, уходящей из колонны,
кВт;
-
физическая теплота, уносимая из колонны
потоком широкой фракции легких
углеводородов (ШФЛУ), кВт;
-
то же, вносимая в колонну потоком
обезвоженной и обессоленной нефти,
кВт;
-
то же, вносимое в колонну потоком
холодного орошения,
кВт.
-
коэффициент
сохранения теплоты стабилизационной
колонны.
где
-
расход стабильной (товарной) нефти,
(см. выше);
-
удельная энтальпия стабильной нефти,
кДж/кг;
где - расход ШФЛУ, кг/с;
-
удельная энтальпия ШФЛУ, кДж/кг;
где
-
поступление обезвоженной обессоленной
нефти в колонну, кг/с;
-
удельная энтальпия обессоленной и
обезвоженной нефти при температуре
поступления в колонну,
кДж/кг;
где
-
поступление (расход) холодного орошения
в колонну, кг/с;
-
удельная энтальпия холодного орошения
при температуре, кДж/кг.
кДж/кг°С;
кг/с,
где
-
кратность орошения стабилизационной
колонны;
- доля отгона легких фракции (ШФЛУ) в
процессе стабилизации.
,
-
температура ШФЛУ при выходе из
стабилизационной колонны, °С;
-
плотность ШФЛУ при нормальных условиях,
технологических кг/м3.
При
определении
принимаем
.
Это обусловлено следующим
обстоятельствами:
1.Температура верхней части стабилизационной колонны может изменяться в значительном интервале.
2.Доля отгона ШФЛУ не является стабильной характеристикой, следовательно, некоторое завышение числового значения ее энтальпии пойдет в, так называемый, «запас расчета».
кВт.
Принимаем
кВт,
Для
определения величины
определяем температуру при входе
обезвоженной
и обессоленной нефти в стабилизационную
колонну (
)
где
- коэффициент тепловых потерь трубопровода
на участке «теплообменники
второй ступени нагрева - стабилизационная
колонна».
°С.
кВт;
где
- температура «холодного орошения»
при поступлении в стабилизационную
колонну, °С.
По условиям задания принимаем = 35 °С.
Принимаем
кВт.
Необходимую (потребную) тепловую мощность для поддержания теплового режима установки определяем из теплового баланса:
кВт.
