1.15.Тепловой расчёт конвекционной части змеевика по методике вниинефтемаШа [26].
Перепад температур потока нефти на выходе конвекционной части змеевика.
.
Средняя разность температур
,
(11.1)
где - коэффициент, приведенный средней геометрической величины к средней логарифмической;
и
-
наибольшая и наименьшая разности
температур потоков,
.
;
.
Для
[26,
с. 39. таб.14].
.
Коэффициент теплоотдачи
,
(11.2)
где А - параметр теплоперехода при вынужденной конвекции продуктов сгорания;
-
массовая скорость продуктов сгорания,
;
-
теплоемкость продуктов сгорания при
их средней температуре в конвекционной
части,
.
,
(11.3)
где - поправка на число поперечных рядов труб;
-
число Рейнольдса;
- показатель степени, зависящий от аэродинамических условий и геометрических факторов.
Согласно [26, рис.2]
определяем
.
,
(11.4)
где
-
массовая скорость продуктов сгорания
в конвекционной части,
;
-
динамический коэффициент вязкости
продуктов сгорания в условиях конвекционной
части,
.
По
[26, с. 64, рис.20] определяем
.
;
(11.5)
(11.6)
Значение
при
определяем по значении [26,
таб.23].
Величину при имеющих место условия принимаем равной 0,36 [26, таб. 16].
;
.
Принимаем
.
Коэффициент теплоотдачи излучением
,
(11.7)
где - степень черноты газового слоя.
,
(11.8)
где
;
(11.9)
,
(11.10)
- эффективная толщина излучающего слоя, м.
Для
;
(11.11)
(11.12)
где и - средней поперечный и продольный шаг трубы, м.
;
;
.
Общий коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к конвективной части змеевика
,
(11.13)
где - коэффициент, учитывающий неполноту омывания продуктами сгорания поверхности труб.
Принимаем
[26,
с.90]
Расчётный коэффициент теплопередачи
.
Вычисленные по двум методикам значения коэффициентов теплопередачи и средних разностей температур различаются друг от друга, соответственно, на 9,3% и 4,3%, то есть, весьма не значительно. Поэтому пересчёта тепловосприятия производить нецелесообразно.