Классификация систем водяного отопления

1.По способу создания циркуляции водяные системы подразде-ляют на системы с естественной циркуляцией (гравитацион-ные) и с искусственной циркуляцией (насосные).

2.По способу включения отопительных приборов в стояк или ветвь – на двухтрубные в которых горячая вода подается в приборы по одним стоякам, а охлажденная вода отводится по другим (приборы при этом подсоединяются по теплоносителю параллельно) и однотрубные, в которых горячая вода подается в приборы и охлажденная вода отводится из них по одному стояку (приборы подсоединены к стояку последовательно).

3.По направлению объединения отопительных приборов как однотрубные, так и двухтрубные системы отопления могут быть вертикальные (отопительные приборы подсоединяются только поэтажно) и горизонтальные, в которых приборы под-соединяются по помещениям на одном этаже.

4.По месту расположения подающих и обратных магистралей системы подразделяют на системы с верхним расположением подающих магистралей, в основном по чердаку или под потол-ком верхнего этажа (обратные магистрали – по подвалу или над полом нижнего этажа) и системы с нижним расположе-нием обеих магистралей по подвалу над полом первого этажа или подпольных каналах.

5.По направлению движения воды в подающих и обратных ма-гистралях – на тупиковые, когда горячая и охлажденная вода движется в магистралях в противоположных направлениях, и с попутным движением, когда направления потоков движения воды в подающей и обратной магистралях совпадают.

6.По принадлежности источника горячей воды системы отопле-ния подразделяются на зависимые, в которых теплоноситель поступает от центрального для нескольких потребителей ис-точника (ТЭЦ, котельной, ЦТП), и независимые – горячая вода поступает в систему от собственного индивидуального источ-ника (домового котла, ИТП).

4.Схема обработки с рециркуляцией в зимний период (привести процессы в I,d – диаграмме).

Схема обработки воздуха в СКВ с рециркуляцией в холодный период года

На рис. 10.3 изображены варианты схем устройств кондиционирова-ния воздуха с рециркуляцией. Особенностью первого ва­рианта (рис. 10.3а) является подмешивание рециркуляционного воздуха перед калорифером первого подогрева.

Рис. 10.3.

Расчетная схема СКВ с использованием рециркуляции воздуха.1 – помещение; 2 – вытяжной вентилятор; 3 – кондиционер; 4 – вентилятор кондиционера; 5 – рециркуляционный воздуховод.

Во втором варианте (рис. 10.3б) подмешива­ние производится после калорифера первого подогрева. Из рас­смотрения схемы видно, что к наружному воздуху перед калорифе­ром первого подогрева подмешивается рециркуляционный воздух, после чего смесь воздуха проходит через кало-рифер первого подо­грева, где она подогревается до необходимого тепло-содер­жания воздуха в оросительной камере. Затем, смесь поступает в камеру орошения, в которой в результате адиабатического процес­са увлажнения она приобретает заданное влагосодержание приточ­ного воздуха при насыщении   95%. Из оросительной камеры воздух подается в калорифер второго подогрева, где нагревается до заданной температуры приточного воздуха, с которой он и по­ступает в помещение.

Построение этого процесса на «i, d» -диаграмме (рис. 10.4а) начи­нают с нанесения на нее точки В, соответствующей заданному со­стоянию внутреннего воздуха, через которую проводится луч про­цесса в помещении.

Рис. 10.4.

Процессы в СКВ с использованием рециркуляции воздуха.

Далее определяется ассимилирующая способ­ность приточного возду-ха по влаге

d = . (10.6)

где L_o - количество вентиляционного воздуха, определенное расче­том летне-го режима, кг/с.

Следовательно, влагосодержание приточного воздуха должно быть равно, г/кг с.в. :

d_п = d_в - d. (10.7)

Пересечение луча процесса в помещении с линией d_п = сопst оп­ределяет точку П, соответствующую состоянию приточного воздуха.

Через точку П проводят луч процесса нагревания воздуха в калорифе-ре второго подогрева до пересечения с кривой  = 95 %. Это пересечение определяет положение точки О, характеризующей состояние воздуха, поки-дающего оросительную камеру. Далее наносят точку Н, соответствующую состоянию наружного воздуха, и проводят прямую смеси ВН. Положение точки е смеси на этой прямой может быть найдено на основании пропорции

, (10.8)

где L_н - необходимое количество наружного воздуха в соответст­вии с требо-ваниями санитарныx норм или технологиче­ского процесса, кг/с.

Отсюда

. (10.9)

Откладывая от точки В отрезок ВС, находят на прямой смеси положе-ние точки С, параметры которой определяют состояние сме­си воздуха, посту-пающего в калорифер первого, подогрева.

Проведя через точку С луч процесса нагревания воздуха в ка­лорифере первого подогрева до пересечения с адиабатой i_о, полу­чают точку К, характе-ризующую состояние воздуха перед оросительной камерой.

В соответствии с произведенным построением расход теплоты в кало-рифере первого подогрева составляет, кВт:

Q₁ = L_o (i_к – i_с). (10.10)

Расход теплоты в калорифере второго подогрева, кВт:

Q₂ = L_о (i_п – i_о). (10.11)

Количество испаряющейся воды равно, кг/с:

W_ок = L_о (d_о – d_с) 10^-3. (10.12)

Второй вариант схемы. Если рециркуляционный воздух содержит волокнистую пыль, которая может отлагаться на поверхности калорифера, а также в том случае, когда в процессе смешивания происходит выпадение влаги из воздуха (если точка смеси оказывается за пределами по­граничной кривой,  = 100 %), то применять рассмотренную выше схему обработки воздуха не рекомендуется. В этом случае следует принимать второй вари-ант схемы обработки воздуха.

Изображенная на рис. 10.3б принципиальная схема рассматрива­емого случая кондиционирования воздуха отличается от предыду­щей лишь тем, что наружный воздух перед вступлением в смесь с рециркуляционным подвергают предварительному нагреванию в калорифере первого подогре-ва. В остальной части эта схема полностью повторяет предыдущую. Ниже рассмотрено построение этого процесса на «i, d» -диаграм­ме (рис. 10.4б). Аналогично предыдущему определяют положение точек П' и О и наносят луч адиабатического процесса в оросительной кaмеpe.

Далее для построения условно принимают, что смешивание воз­духа производят до калорифера первого подогрева и, так же как и в предыдущем случае, находят условную точку смеси С', а затем точку С, характеризующую состояние воздуха перед оросительной камерой (которая в предыдущем слу-чае обозначалась буквой К). Таким образом, где бы ни производилось подме-шивание рецирку­ляционноro воздуха (до или после калорифера первого подогрева), состояние смеси воздуха перед оросительной камерой остается неизменным (точка К на рис. 10.4а и точка С на рис. 10.4б).

Для определения состояния наружного воздуха после калори­фера первого подогрева производят следующие дополнительные по­строения: через точку Н, соответствующую состоянию наружного воздуха, проводят луч нагревания его в калорифере первого подо­грева, а через точки В и С - прямую до пересечения с указанным выше лучом в точке К. Линия КВ в данном случае будет линией смеси наружного воздуха, нагретого в калорифере первого подогре­ва, и рециркуляционного воздуха.

Теперь остается только доказать, что точка С делит линию сме­си КВ на отрезки, пропорциональные количествам наружного и рециркуляционного воздуха, вступающим в смесь. Последнее легко сделать, если рассмотреть подобие треугольников НКВ и С'СВ, откуда следует, что

. (10.13)

В соответствии с произведенным построением pacxод теплоты в ка-лорифере первого подогрева составляет, кВт

Q₁ = L_o (i_к – i_н), (10.14)

расход теплоты в калорифере второго подогрева, кВт:

Q₂ = L_о (i_н – i_о), (10.15)

количество воды, испарившейся в оросительной камере, кг/с:

W_ок = L_о (d_о – d_с) 10^-3. (10.16)