6. Перспективы развития пг ,вырабатывающих снп .

Это корпусные ПГ с погруженным в рабочее тело ПВН , когда рабочее тело движется в межтрубном пространстве .

1) интенсификация теплообмена ;

2) более рациональной конструкции узлов для увеличения надежности при експлуатации;

3) применение материалов с лучшими технологическими и механическими свойствами ;

4) выбор оптимального диаметра корпуса с учетом монтажа и транспортировки, при этом может быть оптимальное выделение экономайзера в отдельном корпусе;

5) система сепарации: выбор может быть сделан между применением нескольких ступеней механической сепарации либо вынесенным сепарационным объектом ;

6) увеличение надежности при эксплуатации конструкционных элементов теплоносителя: коллекторов или трубных досок за счет более удачных конструктивных решений , использования лучших материалов коллектора с единичным корпусом раздачи и сбора теплоносителя;

4.1.7. Перспективы развития мощных пг, вырабатываемых перегретый пар.

ПГ с водным теплоносителем вырабатывающие перегретый пар могут быть как корпусные с многократной циркуляцией, так и секционные с многократным. Но при одинаковой мощности секционные ПГ по габаритам бокса намного больше, что вызывает увеличение капитальных затрат. Поэтому возможность применения секционных ПГ для водных теплоносителей могла возникнуть только при исчерпании возможностей повышения единичных мощностей корпусных ПГ. В этом случае лучше применять прямоточные ПГ.

Мощный пг , вырабатывающий перегретый пар

Это вертикальный ПГ, вырабатывающий перегретый пар. ПВН – винтовой змеевик. Подвод питательной воды снизу через коллектор, куда поступает вода от жалюзийного и осевого сепараторов. В испарительной части образуется паро-водяная смесь, которая проходит через сепараторы. Сухой насыщенный пар попадает в пароперегревательную часть ПГ. Переработанный пар выходит сверху. Теплоноситель подается снизу через коллектор одновременно в испарительную и пароперегревательную части ПГ. Для такого разделения потока теплоносителя на 2 части внутри коллектора установлена система перегородок и трубок. Выход теплоносителя снизу.

7. Гидродинамические процессе в пг.

7.1 Гидравлическое сопротивление при движении однофазного потока.

Гидродинамические процессы в ПГ разнообразны, что обусловлено свойствами и агрегатным состоянием движущихся сред, конструкцией и геометрическими характеристиками ПГ и структурой потока в ПГ. Полное гидродинамическое сопротивление ΔP_поле = ΔP_г + ΔP_усп + Δ_нив → нивелирное (7.1) ΔP_усп → подвод Qк потому → измен. его V → ускорение.

Сопротивление ускорения потока

ΔP_нив = g*ĝ* ΔH

ΔP_нив – м.б. «+» «-», связана с подъемом потока на определенную высоту, обычно ΔP_доп и ΔP_нив можно пренебречь

ΔP_г = ΔP_тр + ΔP_м → сопротивление движению из-за местных сопротивлений (7.2)

ΔP_тр = ξ_тр* (L/d)* ĝ * (w²/2)

ΔP_м = ξ_тр * ĝ * (w²/2)

Где ξ_тр = ƒ (Re, шероховатой поверхности)

Формулы (7.2), (7.3), (7.4) справедливы при продольном движении потока в каналах, трубных пучках с d_э при продольном обтекании трубных пучков H, только правильно подсчитать d_э

d_э = (d_{вн. корп.} ²- Πd_нар ²) / (d_{вн. корп +} Πd_нар) (7.5)

где d_{вн. корп} корпуса ПГ и d_нар трубок; n – число трубок в пучке. При поперечном обмывании трубных пучков основу ΔP_тр здесь незначительно по сравнению с ΔP_м. Поэтому подсчитав сразу суммарное гидравлическое сопротивление

ΔP_{г.пучка} = g_пучка * (ĝ*w²)/2, Па

g_пучка = ƒ (Re и конструкционные характеристики пучка).

Для шахматного пучка

g_пучка = (4+6,6Z₂)*Re^-0.28 при S1/d_нар < S2/d_нар (7.7)

g_пучка = (5.4 + 3.4 Z₂₎ *Re^-0.28 при S1/d_нар > S2/d_нар (7.8)

Для коридорного