Расчет сетей 0,4 кВ.

Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Белорусский государственный аграрный технический университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

Kursach1 снабжение.doc

Скачиваний:

Добавлен:

01.04.2025

Размер:

506.37 Кб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 45 / 95 6 7 8 9 > Следующая >>>

Расчет сетей 0,4 кВ.

Производим расчеты I_р, S_н, I_п, I_пик, необходимые для дальнейшего выбора аппаратов защиты, токопроводов и другого электрооборудования.

Находим номинальный ток электроприемника:

I_н = P_н/ √3∙U_н∙cosφ∙η = 110/ √3∙0,38 = 167,3 А

где P_н – номинальная активная мощность, потребляемая электроприемником;

U_н – номинальное напряжение сети, к которой подключен электроприемник;

cosφ – коэффициент реактивной мощности(для термических установок равен 1)

η – коэффициент полезного действия.

Находим суммарный ток:

∑I_н = I_н1+I_н2+…+I_н_n = 167,3+167,3 = 334,6 А

Пусковой ток находится по формуле:

I_пуск = I_н∙К_п = 24,4∙7 = 170,8 А

где К_п – кратность пускового тока, показывает, во сколько раз пусковой ток превышает номинальный в момент пуска электродвигателя.

Пиковый ток находится по формуле:

I_пик = I_п_max+(∑I_н – К_и∙I_н) = 170,8+(46,8 – 0,14∙22,4) = 214,2 А

I_пик, А				471,51	160	214,2	185	245,8
I_пуск,, А				270,75	121,8	170,8 98,15 51,1	150 121,5 39,2	200,2 91
∑I_н, А	334,6	152	115,6	108,3	52,2	46,8	37,8	41,6
I_н, А	167,3	76	57,8	36,1	17,4	24,4 15,1 7,3	20 16,2 5,6	28,6 13
η,%	90	90	90	89,5	87,5	87,5 87,5 87,5	87,5 87,5 81,5	89,5 87,5
cosφ	1	1	1	0,8	0,8	0,87 0,86 0,83	0,87 0,86 0,83	0,89 0,87
P_н_i, кВт	110	50	38	17	8	12 7,5 3,5	10 8 2,5	15 6,5
№ ЭП	49, 50	51, 54	52, 53	55 – 57	58 – 60	23 – 28	42 – 47	1 – 8
Наименование ЭП	Камерная печь	Сушильная камера	Сушильный шкаф	Вентилятор	Вентилятор	Сверлильный станок	Сверлильно-расточной станок	Токарно-револьверный

I_пик, А	46,9	343,6	187,3	592,8	202,2	199,5	1147,25	79,87
I_пуск,, А	46,9	298,9 16,8 39,2	147 98,7 54,6	502,4 105,7 62,3	200,2	199,5	1147,25	68,6 36,75
∑I_н, А	26,8	50,7	42,9	101,3	28,6	28,5	176,5	14,7	47,5
I_н, А	6,7	42,7 2,4 5,6	21 14,1 7,8	77,3 15,1 8,9	28,6	28,5	176,5	9,8 4,9	47,5
η,%	82	90 73 81	87,5 87,5 82	91,5 87,5 85	89,5	82	81	87,5 81	81
cosφ	0,83	0,87 0,73 0,83	0,87 0,86 0,83	0,86 0,86 0,84	0,89	0,65	0,5	0,88 0,83	0,4
P_н_i, кВт	3	22 0,85 2.5	10,5 7 3,5	40 7,5 4,2	15	10	47	5 2,2	10,12
№ ЭП	16 – 19	9, 20 – 22	29 – 36	37 – 41	14, 15	11, 12	13	48	10
Наименование ЭП	Фрезерный	Резьбообрабатывающий	Шлифовальный	Универсальный фрезерный	Ножницы	Пресс	Обрубные ножницы	Тельфер	Сварочный тр-р

Выбор аппаратов защиты:

Для выбора предохранителя необходимо удовлетворение условий по номинальному напряжению U_н и току плавкой вставки I_ном_{пл вст} - величина тока, при которой происходит разрушение плавкой вставки предохранителя.

Для термических установок номинальный ток плавкой вставки находится следующим образом:

I_{ном пл вст} ≥ I_н

Находим ток плавкой вставки для предохранителей камерных печей:

I_{ном пл вст} ≥ I_н= 167,3 А

Выбираем предохранитель типа ПН2-250 с номинальным током 250 А и номинальным током плавкой вставки 200 А.

Для электродвигателей ток плавкой вставки находится по формуле:

I_{ном пл вст} ≥I_пуск/ α = 270,75/ 2,5 = 108,3 А

где α – коэффициент, характеризующий условия пуска.

Выбираем предохранитель типа ПН2-250 с номинальным током плавкой вставки 250 А и током плавкой вставки 125 А.

Для группы электродвигателей номинальный ток плавкой вставки находится следующим образом:

I_{ном пл вст} ≥I_пик/ α = 214,2/ 2,5 = 85,68 А

где I_пик – пиковый ток.

Выбираем предохранитель типа ПН2-100 с номинальным током 100 А и номинальным током плавкой вставки 100 А.

Для защиты сварочного трансформатора ток плавкой вставки находится по следующей формуле:

I_{ном пл вст} ≥1,2∙I_н∙√ПВ = 1,2∙47,5∙√0,4 = 36,04 А

Выбираем предохранитель типа ПН2-63 с номинальным током 63 А и током плавкой вставки 40 А.

Основная характеристика плавких предохранителей – токо-временная зависимость – зависимость времени разрушения плавкой вставки от проходящего по ней тока.

Плавкие предохранители в первую очередь предназначены для защиты электрических цепей от токов короткого замыкания.

№ ЭП	I_ном ЭП	I_пик/ α	I_{ном пред}	I_{ном пл вст}	Тип пред-ля
49,50	167,3		250	200	ПН2-250
51,54	76		100	80	ПН2-100
52,53	57,8		63	63	ПН2-63
55 – 57	36,1	108,3	250	125	ПН2-250
58 – 60	17,4	48,72	63	63	ПН2-63
48	14,7	31,94	63	40	ПН2-63
1-8	41,6	98,32	100	100	ПН2-100
9, 20 – 22	50,7	137,44	250	160	ПН2-250
10	47,5	36,04	63	40	ПН2-63
11,12	28,5	199,5	250	200	ПН2-250
13	176,5	458,9	600	500	ПН2-600
16 – 19	26,8	46,9	63	63	ПН2-63
23 – 28	46,8	85,68	100	100	ПН2-100
29 – 36	42,9	74,92	100	80	ПН2-100
37 – 41	101,3	237,12	250	250	ПН2-250
42 – 47	37,8	74	100	80	ПН2-100
14,15	28,6	80,88	100	80	ПН2-100

Для выбора тепловых реле используем следующую формулу:

I_тр≥ 1,15∙I_н = 1,15∙36,1 = 41,51 А

Выбираем тепловое реле типа ТРН – 60 с номинальным током реле 60 А и номинальным током теплового элемента 50 А.

№ ЭП	I_ном ЭП	1,15∙I_н	I_{ном т р}	I_{ном т э}	Тип тепл. реле
48	14,7	16,9	20	20	ТРН-20
55 – 57	36,1	41,51	60	50	ТРП-60
58 – 60	17,4	20,01	20	20	ТРН-20
1 – 8	41,6	47,84	60	50	ТРП-60
9, 20 – 22	50,7	58,3	60	50	ТРП-60
10	47,5	54,62	60	60	ТРП-60
11,12	28,5	32,77	32	32	ТРН-32
13	176,5	202,97	600	250	ТРП-600
14,15	28,6	32,89	40	40	ТРН-40
16 – 19	26,8	30,82	32	32	ТРН-32
23 – 28	46,8	53,82	60	60	ТРП-60
29 – 36	42,9	49,33	60	50	ТРП-60
37 – 41	101,3	116,49	150	150	ТРП-150
42 – 47	37,8	43,47	60	50	ТРП-60

Главный орган теплового реле – биметаллическая пластина, которая представляет собой 2 спаянных пластины из разных металлов с разным коэффициентом расширения при нагревании, которая при прохождении по ней тока определенной величины нагревается и изгибается в сторону пластины с меньшим коэффициентом расширения, отключая при этом силовой контакт. Тепловое реле предназначено для защиты электродвигателей от перегрузок, но не от токов короткого замыкания, т.к. оно быстрее разрушится, чем отключит защищаемую электрическую цепь.

Для выбора автоматических выключателей необходимо выполнение двух условий:

I_{ном т р} ≥ 1,15∙I_н

I_{ном отс} ≥ 1,25∙I_пик

где I_{ном отс} – номинальный ток электромагнитного расцепителя.

I_{ном т р} ≥ 1,15∙14,7 = 16,9 А

I_{ном отс} ≥ 1,25∙79,87 = 99,83 А

Выбираем автоматический выключатель типа ВА51Г-31 с номинальным током 100 А и током расцепителя 100 А

№ ЭП	1,15∙I_н	1,25∙I_пик	Кр	I_{н выкл}	I_{н расц}	Тип выключателя
48	16,9	99,83	14	100	100	ВА51Г-31
55 – 57	41,51	589,38	10	630	630	ВА51-39
58 – 60	20,01	400	10	400	400	ВА51-37
1 – 8	47,84	307,25	10	400	320	ВА51-37
9, 20 – 22	58,3	429,6	10	630	500	ВА51-39
11,12	32,77	249,37	12	250	250	ВА51-35
13	202,97	1434	5	1600	1600	ВА55-41
14,15	32,89	252,75	10	400	320	ВА51-37
16 – 19	30,82	58,6	7	100	63	ВА51-31
23 – 28	53,82	267,75	10	400	320	ВА51-37
29 – 36	49,33	234,12	10	250	250	ВА51-35
37 – 41	116,49	741	7	1000	1000	ВА53-41
42 – 47	43,47	231,25	12	250	250	ВА51-35

Выбор проводников:

Для выбора сечения проводника необходимо выполнение условия

I_доп≥ I_р/ К_п

где I_доп – длительно допустимый ток проводника, А

К_п = К₁∙К₂∙К₃

А также на соответствие с защитным аппаратом:

I_доп≥ I_з∙К_з/ К_п

где I_з – ток защиты защитного аппарата

I_доп≥ I_р/ К_п = 167,3/ 1,06 = 157,8 А

I_доп≥ I_з∙К_з/ К_п = 200∙0,33/ 1,06 = 61,9 А

Выбираем провод АПВ-066 4(1х95) с I_доп = 176 А

Обозначение	I_н, А	I_р, А	К_з∙I_з	Марка и сечение	I_доп,А
49,50	167,3		66	АПВ-066 4(1х95)	176
51,54	76		26,4	АПВ-066 4(1х35)	85
52,53	57,8		20,79	АПВ-066 4(1х25)	70
48	14,7		13,2	АПВ-066 4(1х2)	15
55 – 57	36,1		41,25	АПВ-066 4(1х8)	37
58 – 60	17,4		20,79	АПВ-066 4(1х2,5)	19
1 – 8	41,6		33	АПВ-066 4(1х16)	55
9, 20 – 22	50,7		52,8	АПВ-066 4(1х16)	55
11,12	28,5		66	АПВ-066 4(1х6)	30
13	176,5		165	АПВ-066 4(1х95)	176
14,15	28,6		26,4	АПВ-066 4(1х6)	30
16 – 19	26,8		20,79	АПВ-066 4(1х5)	27
23 – 28	46,8		33	АПВ-066 4(1х16)	55
29 – 36	49,33		26,4	АПВ-066 4(1х16)	55
37 – 41	116,49		82,5	АПВ-066 4(1х50)	120
42 – 47	43,47		26,4	АПВ-066 4(1х16)	55
10	47,5		13,2	АПВ-066 4(1х16)	55
М1		268,9		АВВГ-066 4х120	295
М2		215,2		АВВГ-066 4х95	250
М3		118,3		АВВГ-066 4х35	130
М4		151,8		АВВГ-066 4х5	165
М5		269,44		АВВГ-066 4х120	295
М6		71,59		АВВГ-066 4х16	75
М7		95,06		АВВГ-066 4х25	105
М8		5,72		АВВГ-066 4х2,5	23

Выбираем магистральный шинопровод:

i_рш = S_рш/ √3∙U_н∙L_ш= 808,97/ √3∙0,38∙47,3= 26,07 А – ток нагрузки на 1 м шинопровода

L_ш – длина до наиболее мощного потребителя от магистрали.

I_р = L_р∙i_рш = 47,3∙26,07 = 1233,11 А

I_н≥ I_р = 1233,11А

Выбираем магистральный шинопровод ШМА4-1250

Марка	I_н, А	U_н, В	Электродин. стойкость, кА	r, Ом	х, Ом
ШМА4-1250	1250	660	70	0,0338	0,0161

Выбираем распределительные шинопроводы:

Марка	I_н, А	Электродин. стойкость, кА	r, Ом	х, Ом
ШРА4-250	250	15	0,21	0,21
ШРА4-400	400	25	0,15	0,17
ШРА4-100	100	7	0,21	0,21

Выбираем магнитные пускатели для вентиляторов. Условие выбора:

I_{ном гл кон} ≥ I_ном = 36,1

где I_{ном гл кон} – номинальный ток главных контактов.

Выбираем магнитный пускатель типа ПА-321 с номинальным током главных контактов 40 А.

№ пускателя	I_ном, А	U_н, В	I_{ном гл кон}	I_{ном пуск}
КМ1 – КМ3	36,1	380	40	40
КМ4 – КМ6	17,4	380	23	23

Выбираем шкафы распределительные, к которым присоединены камерные печи (2 шт), сушильные камеры (2 шт), сушильные шкафы (2 шт).

№ шкафа	I_н рубильника	Тип шкафа
ШР1	400	ШР1-26
ШР2	400	ШР1-26
ШР3	400	ШР1-27

Выбираем силовые шкафы

№ силового ящика на плане	Тип силового ящика	I_{ном пр}, А
1	ЯПП-15	16
2,3	ЯБ1-2	200
4,5	ЯБПВУ-1м	100
6,7	ЯБПВУ-1м	100
8	ЯБ1-2	200
9	ЯВЗ-33	300
10	ЯБПВУ-1м	100
11	ЯБПВУ-1м	100

Расчет потерь напряжения:

Находим потери напряжения в трансформаторе:

Допустимые потери напряжения в нормальном режиме не должны превышать 5%, а в аварийном режиме – не более 10%:

∆U_доп % = 10 - ∆U_т

где ∆U_т – потери напряжения в трансформаторе.

∆U_т = β_т∙cosφ∙(U_a%+U_p%∙tgφ)

где U_a – активная составляющая напряжения К.З. трансформатора, находится по формуле:

U_a% = 10∙∆P_k/ S_ном = 10∙10,8/ 1000 = 0,108

где ∆P_к – потери короткого замыкания.

S_ном– номинальная мощность трансформатора.

U_p – реактивная составляющая напряжения трансформатора, находится по формуле:

U_p% = √U²_k% - U²_a% = √5,5² – 0,108² = 5,49

где U_k – потери напряжения короткого замыкания в трансформаторе.

Находим потери напряжения в данном трансформаторе:

∆U_т% = β_т∙cosφ∙(U_a%+U_p%∙tgφ) = 0,8∙0,89∙(0,108+5,49∙0,51) = 2,07

∆U_доп % = 10 - ∆U_т = 10 – 2,07 = 7,93

Находим потери напряжения в линии, питающей самый удаленный электроприемник:

∆U% = 10⁵∙P∙L∙(r₀∙cosφ+x₀∙sinφ)/ U²_н = 10⁵∙110∙0,0486∙(0,0338+0,0161∙0,1)/ 380² = 0,13

<<< < Предыдущая 1 2 3 45 / 95 6 7 8 9 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
01.03.20255.22 Mб0Kashtelyan_-ee.doc
#
22.02.20161.16 Mб43Khimia_sb_zadach_Butylina_2izd.pdf
#
31.08.2019651.78 Кб56kolledzh.doc
#
22.02.20169.06 Mб90Konstruktsii_traktorov_i_avtomobiley_UMP.pdf
#
01.05.2025421.46 Кб0KURSACh чужой.docx
#
01.04.2025506.37 Кб5Kursach1 снабжение.doc
#
01.03.2025398.34 Кб0Kursach_delayu.doc
#
01.05.2025299.73 Кб0KURSAVAYa_PO_PEMTP.docx
#
01.05.2025240.64 Кб0kursavaya_po_proizvodstvu_Bolundy_V_V.docx
#
01.05.20251.29 Mб0kursavoy_po_datsuku.docx
#
22.02.201625.87 Mб279LABORATORN_J_PRAKTIKUM_OMR.doc