5.5. Сорбционное увлажнение материалов.

Влага, поглощаемая пористым материалом из окружающего его воздуха, называется сорбционной.

Если высушенный образец пористого материала поместить в воздушную среду с определенной температурой и относительной влажностью, то с течением времени образец поглотит некоторое количество влаги. При дальнейшем пребывании материала в воздухе с постоянной температурой и влажностью количество поглощаемой влаги останется неизменным. Если изменить температуру или влажность окружающего воздуха, постепенно приходит в соответствие с этими изменениями и количество влаги, содержащиеся в материале.

Процесс поглощения влаги из окружающего воздуха называется сорбцией. Сорбционное увлажнение происходит за счет сил молекулярного взаимодействия между поверхностью материала и молекулами водяных паров, которые обволакивают поверхность его пор и капилляров.

Влагосодержание материала определяется величиной относительной массовой влажности и выражается в процентах.

Относительная массовая влажность материала w - есть процентное отношение массы влаги, содержащегося в образце материала, к массе того же образца в сухом состоянии:

w = Ƥ ∕ Ƥ_с · 100% (5.7)

где Ƥ_с – масса сухого материала;

Ƥ – количество влаги, содержащееся в материале, определяется по разности в массе увлажненного и сухого материала.

Особенности поглощения сорбционной влаги материалами выражается графически в виде так называемых изотерм сорбции, которые показывают зависимость массовой влажности материала от относительной влажности воздуха при постоянной температуре (рис. 5.7). Форма кривой изотермы сорбции зависит от природы и структуры материала.

Изотерма 1 соответствует мелкопористым материалам, хорошо смачиваемым влагой (древесина, фибролит, ячеистые бетоны

и др.). Выпуклая часть изотермы указывает на появление внутри материала адсорбированной влаги, состоящей из одного слоя молекул водяного пара, прочно связанных с твердой поверхностью пор и капилляров силами молекулярного притяжения (мономолекулярная адсорбция). Средняя часть изотермы, близкая к прямой линии, соответствует появлению пленки адсорбированной влаги, состоящей из многих слоев молекул (полимолекулярная адсорбция). При дальнейшем повышении влажности воздуха пленки влаги утолщаются и

заполняют тонкие капилляры. Этот этап сорбционного увлажнения называется капиллярной конденсацией и соответствует вогнутой части изотермы в области высокой относительной влажности воздуха.

Процесс капиллярной конденсации имеет место в хорошо смачиваемых материалах, внутри которых имеются мелкие поры и тонкие капилляры с радиусом, равным или меньшим

10^-5 см. При этом, чем тоньше капилляры и чем большей смачиваемостью обладает их поверхность, тем меньше относительная влажность воздуха, при которой возникает капиллярная конденсация. Так, для мелкопористого гипса капиллярная конденсация начинается при 70–75% относительной влажности воздуха, а для хорошо обожженного кирпича – при 80 – 85%.

Полное сорбционное насыщение материала при неизменной температуре достигается при максимальной относительной влажности воздуха; ему соответствует предельное значение массовой влажности материала w₁₀₀. Для таких пористо-капиллярных материалов, как древесина, фибролит предельное значение массовой влажности w₁₀₀ равно 30 – 35%.

Для крупнопористых материалов, плохо смачиваемых влагой, (битумы, минераловатные плиты и др.) характерны изотермы с прямолинейными, близкими к горизонтальным участкам - изотерма 3. Процесс капиллярной конденсации в таких материалах практически отсутствует. Верхний предел сорбционного увлажнения соответствует предельной массовой влажности w₁₀₀ = 0,2 – 2,0%.

Промежуточное положение занимают ограниченно смачиваемые материалы (обожженный кирпич, пеностекло

и др.) – изотерма 2. Такой же характер изотерм свойственен очень плотным, хотя и более смачиваемым материалам (известняки, силикатный кирпич и др.). Верхний предел сорбционного насыщения для таких материалов составляет примерно от 0,5 до 5,0%.

5.6. Расчет влажностного режима ограждающих конструкций.

Для обеспечения предусмотренных нормами теплозащитных и санитарно-гигиенических параметров ограждающих конструкций необходимо путем расчета установить возможные изменения их влажностного состояния при эксплуатации зданий и предусмотреть мероприятия по предупреждению увлажнения ограждений выше допустимого предела.

Согласно СНиП 23-02 рекомендуется осуществлять проверку влажностного режима ограждающих конструкций исходя из двух условий:

1) недопустимости накопления влаги в ограждении за годовой период эксплуатации;

2) ограничения накопления влаги в ограждающей конструкции за период влагонакопления.

На практике, для проведения такой проверки следует определить сопротивление паропроницанию внутренней части ограждающей конструкции (от внутренней поверхности до плоскости конденсации) - R ⁱ_vp . Эта величина определяет поток водяных паров, подходящих к плоскости конденсации: чем больше R ⁱ_vp , тем меньше поток.

В соответствии с требованиями СНиП 23-02 это сопротивление паропроницанию должно быть не меньше нормативных значений, определяемых двумя условиями, приведенными выше.

Получим выражения для требуемых значений сопротивления паропроницанию и .

1. Расчет влажностного состояния из условия недопустимости накопления влаги в ограждении за годовой период эксплуатации.

Рассмотрим ограждающую конструкцию с расположением утепляющего слоя с внутренней стороны (рис.5.8). Плоскость вероятной конденсации находится на границе утеплителя и плотного наружного слоя ограждения. Пусть e_int и e_ext - парциальные давления водяного пара внутреннего и наружного воздуха, а Е – парциальное давление водяного пара в плоскости вероятной конденсации, среднее за годовой период.

Предполагаем процесс диффузии водяных паров через ограждающую конструкцию стационарным. Тогда поток водяных паров, перемещающихся от внутренней поверхности ограждения к плоскости вероятной конденсации будет равен:

Р_i = (e_int - Е) / R ⁱ_{vp ,} (5.8)

где R ⁱ_vp - сопротивление паропроницанию части ограждающей конструкции, расположенной между внутренней поверхностью и плоскостью вероятной конденсации.

Поток водяных паров, перемещающихся от плоскости вероятной конденсации наружу равен:

Р_е = (e _ext - Е) / (5.9)

где - сопротивление паропроницанию части ограждающей конструкции, расположенной между плоскостью вероятной конденсации и наружной поверхностью ограждения.

Чтобы в течение годового периода не происходило систематического накопления влаги в ограждающей конструкции, необходимо выполнение условия:

Р_i = Р_е

Приравнивая правые части уравнений (5.8) и (5.9), находим требуемое сопротивление паропроницанию части ограждающей конструкции, расположенной между внутренней поверхностью и плоскостью вероятной конденсации

, (5.10)

- нормируемое сопротивление паропроницанию, м²·ч·Па/мг (из условия недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции за годовой период эксплуатации).

Давление насыщенного водяного пара в плоскости вероятной конденсации среднее за годовой период эксплуатации Е определяется по формуле:

, (5.11)

где Е₁, Е₂, Е₃ - парциальное давление насыщенного водяного пара, Па, принимаемое по температуре в плоскости возможной конденсации, устанавливаемой при средней температуре наружного воздуха соответственно зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов; определяются по средним температурам соответствующих периодов года;

z₁, z₂, z₃ — продолжительность в месяцах зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов года; определяются по таблице 3* СНиП 23-01 с учетом следующих условий:

а) к зимнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха ниже минус 5 °С;

б) к весенне-осеннему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха от минус 5 до плюс 5 °С;

в) к летнему периоду относятся месяцы со средними температурами воздуха выше плюс 5 °С.

Продолжительность периодов z₁, z₂, z₃ и их средняя температура определяются по таблице 3* СНиП 23-01, а значения температур в плоскости возможной конденсации t_к, соответствующие этим периодам, по формуле:

t_к = t_int - ( t_int - t_i ) · (1/_int + ∑R) / R_o , (5.12) где t_int - расчетная температура внутреннего воздуха °С;

t_i - расчетная температура наружного воздуха i-го периода, °С, принимаемая равной средней температуре соответствующего периода;

_int - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждения, Вт/м² · °С;

R — термическое сопротивление слоя ограждения в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации.

R_o — сопротивление теплопередаче ограждения, м²·°С/Вт.

Итак, расчетное сопротивление паропроницанию R ⁱ_vp должно быть не менее нормируемого сопротивления паропроницанию :

R ⁱ_vp ≥ (5.13)

2. Расчет влажностного режима из условия ограничения влаги в ограждающей конструкции за период влагонакопления.

Допустимым верхним пределом влагосодержания конструкции является полное сорбционное насыщение материала.

Количество влаги, которое может поглотить 1м² материала до своего полного сорбционного увлажнения, мг/м², может быть выражено из (5.7):

∆Ƥ = ∆w · Ƥ_c / 100%,

где ∆w – предельно допустимое приращение относительной массовой влажности в материале, %;

Ƥ_c - масса 1м² сухого материала, мг/м², определяется по формуле:

Ƥ_c = _w · _w · 10⁶ , (5.14)

где _w - плотность материала увлажняемого слоя, кг/м³, принимаемая равной ₀;

_w- толщина увлажняемого слоя ограждающей конструкции, м,

принимаемая равной 2/3 толщины однородной (однослойной) стены или толщине теплоизоляционного слоя (утеплителя) многослойной ограждающей конструкции;

10⁶ - коэффициент перевода из кг в мг.

Используя выражения (5.7) и (5.14) представим ∆Ƥ, в виде:

∆Ƥ = 10⁴ · _w · _w · ∆w, (5.15)

Степень увлажнения материала внутри ограждающей конструкции, достигаемая в течение периода влагонакопления, зависит от количества водяных паров, проникающих путем диффузии в опасную зону конструкции и определяется как разность между потоком, поступающим в ограждение Р_i и удаляющимся от него Р_е и будет равно ∆Ƥ:

(Р_i - Р_е ) · z_о · 24 = ∆Ƥ, (5.16)

где z_о - продолжительность периода влагонакопления, принимаемая равной периоду с отрицательными среднесуточными температурами наружного воздуха, сутки;

24 - количество часов в сутках.

Поток водяных паров, мг/м²·ч, направленный от внутренней поверхности ограждения к плоскости вероятной конденсации с использованием выражения (5.5) будет иметь вид:

Р_i = (e_int - Е_о) / R ⁱ_{vp ,} (5.17)

а поток водяных паров, перемещающихся от плоскости вероятной конденсации наружу, будет равен:

Р_е = ( Е_о - ) / , (5.18)

где Е_о – парциальное давление насыщенного водяного пара в плоскости возможной конденсации, определяемое при средней температуре наружного воздуха за период месяцев с отрицательными среднемесячными температурами;

- среднее значение парциального давления водяного пара наружного воздуха за период с отрицательными среднемесячными температурами, определяемыми согласно СНиП 23-101.

Используя выражения (5.15) – (5.18), получаем требуемое сопротивление паропроницанию части ограждающей конструкции, расположенной между внутренней поверхностью и плоскостью вероятной конденсации:

, (5.19)

где - нормируемое сопротивление паропроницанию, м²·ч·Па/мг (из условия ограничения влаги в ограждающей конструкции за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха);

 - коэффициент, определяемый по формуле:

, (5.20)

w_av - предельно допустимое приращение расчетного массового отношения влаги в материале увлажняемого слоя, %, за период влагонакопления z₀, принимаемое по таблице 5.2.

Итак, расчетное сопротивление паропроницанию ограждающей конструкции R ⁱ_vp должно быть не менее нормируемого сопротивления паропроницанию :

R ⁱ_vp ≥ (5.21)

Таблица 5.2

_{Предельно допустимые значения коэффициента wav}

Материал ограждающей конструкции	Предельно допустимое приращение расчетного массового отношения влаги в материале wav, %
1. Кладка из глиняного кирпича и керамических блоков	1,5
2. Кладка из силикатного кирпича	2,0
3. Легкие бетоны на пористых заполнителях (керамзитобетон, шугизитобетон, перлитобетон, шлакопемзобетон)	5
4. Ячеистые бетоны (газобетон, пенобетон, газосиликат и др.)	6
5. Пеногазостекло	1,5
6. Фибролит и арболит цементные	7,5
7. Минераловатные плиты и маты	3
8. Пенополистирол и пенополиуретан	25
9. Фенольно-резольный пенопласт	50
10. Теплоизоляционные засыпки из керамзита, шунгизита, шлака	3
11. Тяжелый бетон, цементно-песчаный раствор	2

Вывод: расчетное сопротивление паропроницанию ограждающей конструкции Rⁱ_vp должно быть не менее наибольшего из нормируемых сопротивлений паропроницанию , , т. е. должны выполняться условия (5.13) и (5.21).

Если одно из условий или оба условия не выполняются, то ограждающая конструкция нуждается в применении дополнительного слоя пароизоляции.

Пример 5.4

Рассчитать сопротивление паропроницанию наружной многослойной стены из железобетона, утеплителя и кирпичной облицовки жилого здания в городе Волгограде. Проверить соответствие сопротивления паропроницанию стены требованиям СНиП 23-02, рассчитать распределение парциального давления водяного пара по толщине стены и оценить возможность образования конденсата в толще стены.

Исходные данные

Расчетная температура t_int, °C, и относительная влажность внутреннего воздуха _int, %: для жилых помещений t_int = 20 °С; _int = 55 % (Глава 1).

Расчетная зимняя температура t_ext, °C, и относительная влажность наружного воздуха _ext, %, определяются следующим образом: t_ext и _ext принимаются соответственно равными средней месячной температуре и средней относительной влажности наиболее холодного месяца. Для Волгограда наиболее холодный месяц январь и согласно СНиП 23-01

t_ext = -7,6 °С, _ext = 85%.

Влажностный режим жилых помещений — нормальный; зона влажности для Волгограда — сухая, тогда условия эксплуатации ограждающих конструкций определяют по параметру А (согласно табл.2.1). Расчетные теплотехнические показатели материалов приняты по параметру А приложения Б.

Наружная многослойная стена жилого дома состоит из следующих слоев, считая от внутренней поверхности:

1 — штукатурка из цементно-песчаного раствора толщиной 10 мм, плотностью ₀ = 1800 кг/м³ - расчетные коэффициенты теплопроводности _А = 0,76 Вт/(м·°С), паропроницаемости

 = 0,09 мг/(м·ч·Па);

2 — железобетон толщиной 100 мм, плотностью

₀ = 2500 кг/м³ - _А = 1,92 Вт/(м·°С),  = 0,03 мг/(м·ч·Па);

3 — утеплитель пенополистирол толщиной 100 мм, плотностью ₀ = 100 кг/м³ - _А = 0,041 Вт/(м·°С),  = 0,05 мг/(м·ч·Па);

4 — кирпичная облицовка из сплошного глиняного обыкновенного кирпича толщиной 120 мм, ₀ = 1800 кг/м³ –

_А = 0,7 Вт/(м·°С),  = 0,11 мг/(м·ч·Па);

5 — штукатурка из поризованного гипсоперлитового раствора толщиной 8 мм, ₀ = 500 кг/м³ - _А = 0,15 Вт/(м·°С),

 = 0,43 мг/(м·ч·Па).

Решение:

1.Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции определяем по формуле (3.6):

R_o = 1/8,7 + 0,01/0,76 + 0,1/1,92 + 0,1/0,041 + 0,12/0,7 + +0,008/0,15 + 1/23 = 2,886 (м²·°С)/Вт.

2. Согласно СНиП 23-02 сопротивление паропроницанию части наружной стены от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации (наружной поверхности слоя утеплителя) составит:

R ⁱ_vp = 0,01/0,09+0,1/0,03+0,1/0,05=5,44 м²·ч·Па/мг

3. Сопротивление паропроницанию Rⁱ_vp, м²·ч·Па/мг, ограждающей конструкции (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) должно быть не менее нормируемых сопротивлений паропроницанию, определяемых по формулам (5.10) и (5.19), приведенных ниже для удобства изложения:

1. ;

2. ,

где e_int — парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, Па, при расчетной температуре и относительной влажности этого воздуха, определяемое из формулы 5.1:

e_int = (_int / 100) · E_int,

где Е_int - парциальное давление насыщенного водяного пара, Па, при температуре t_int, принимается по приложению Г:

при t_int = 20 °С - Е_int = 2338 Па.

Тогда при _int = 55 % парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха е_int равно:

е_int = (55 / 100)·2338 = 1286 Па;

Е - парциальное давление водяного пара, Па, в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации, определяется по формуле (5.11).

4. Определим значения температур в плоскости возможной конденсации t_к, соответствующие этим периодам,

по формуле (5.12):

t_к = t_int - ( t_int - t_i ) · (1/_int + ∑R) / R_o ,

где t_i - расчетная температура наружного воздуха i-го периода, °С, принимаемается равной средней температуре соответствующего периода;

1/_int - сопротивление теплопередаче внутренней поверхности ограждения, равно: 1/_int = 1/8,7 = 0,115 м²·°С/Вт;

5. Определим термическое сопротивление слоя ограждения в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации:

R = 0,01 / 0,76 + 0,1 / 1,92 + 0,1 / 0,041 = 2,504 (м²·°С)/Вт.

6. Установим для периодов их продолжительность z_i, сут, среднюю температуру t_i, °С, согласно СНиП 23-01 и рассчитаем соответствующую температуру в плоскости возможной конденсации t_к°С, по формуле (5.12) для климатических условий г. Волгограда:

зима (январь, февраль):

z₁ = 2 мес;

t₁ = [(-7,6) + (-7,0)] / 2= - 7,3 °С;

t_к1 = 20 - (20 - (- 7,3)) · (0,115 + 2,504) / 2,886 = - 4,8 °С;

весна — осень (март, ноябрь, декабрь):

z₂ = 3 мес;

t₂ = [(-1,0) + (-0,6) + (-4,2)] / 3 = - 1,93 °С;

t_к2 = 20 - (20 - (-1,93)) · (0,115 + 2,504) / 2,886 = 0,1 °С;

лето (апрель — октябрь):

z₃ = 7 мес;

t₃ = (10 + 16,7 + 21,3 + 23,6+ 22,1+16,0+8,0) / 7 = 16,81 °С;

t_к3 = 20 - (20 - 16,81) · (0,115 + 2,504) / 2,886 = 17,1 °С.

7. По температурам (t_к1, t_к2, t_к3) для соответствующих периодов определяем по приложению Г парциальные давления (Е₁, Е₂, Е₃) водяного пара: Е₁ = 408 Па, Е₂ = 615 Па,

Е₃ = 1949 Па и по формуле (5.11) определим парциальное давление водяного пара Е, Па, в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации ограждающей конструкции для соответствующих продолжительностей периодов z₁, z₂, z₃:

Е = (408·2 + 615·3 + 1949·7) / 12 = 1359 Па.

8. Определим сопротивление паропроницанию , м²·ч·Па/мг, части ограждающей конструкции, расположенной между наружной поверхностью и плоскостью возможной конденсации, (5.3):

= 0,008 / 0,43 + 0,12 / 0,11 = 1,11 м²·ч·Па/мг.

9. Среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха e_ext, Па, за годовой период определяют по СНиП 23-01, как среднее из среднемесячных давлений водяного пара:

e_ext = (300 + 330 + 480 + 710 + 990 + 1280 + 1400 + 1280 + 1020 + 740 + 600 + 440) / 12 = 797,5 Па.

10. Определяем нормируемое сопротивление паропроницанию из условия недопустимости накопления влаги за годовой период эксплуатации (5.10):

= (1286 - 1359) ·1,11 / (1359 – 797,5) = - 0,14 м²·ч·Па/мг.

Вывод:

При сравнении полученного значения Rⁱ_vp с нормируемым сопротивлением паропроницанию устанавливаем, что

условие (5.13) Rⁱ_vp > (5,44 > - 0,14) выполняется. Следовательно, ограждающая конструкция удовлетворяет требованиям СНиП 23-02 в отношении сопротивления паропроницанию.

11. Для расчета нормируемого сопротивления паропроницанию из условия ограничения влаги за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха определяют:

продолжительность этого периода - z_о = 151 сут.

среднюю температуру этого периода t_{о ср}, °C: t_{о ср} = - 4,08 °С.

12. Температуру t₀, °С, в плоскости возможной конденсации для этого периода определяют по формуле (5.12):

t_о = 20 - (20 - (- 4,08)) · (0,115 + 2,504) / 2,886 = -1,9 °С.

13. Парциальное давление водяного пара Е₀, Па, в плоскости возможной конденсации определяют по таблице Г.2 приложения Г - при t_о = -1,9 °С равным Е_о = 522 Па.

14. В данной многослойной ограждающей конструкции увлажняемым слоем является утеплитель - пенополистирол плотностью _w = 100 кг/м³ при толщине δ_w=0,1м.

По таблице 5.2. определяем предельно допустимое приращение расчетного относительного массового отношения влаги в этом материале - w_av = 25 %.

15. Среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха периода месяцев с отрицательными средними месячными температурами равно: = 430 Па.

16. Коэффициент  определяется по формуле (5.15):

 = 0,0024 (522 – 430) ·151 / 1,11 = 30,04

17. Определим по формуле (5,19);

= 0,0024 · 151 (1286 – 522) / (100·0,1·25 + 30,04) =

=0,99 м²·ч·Па/мг.

Вывод:

При сравнении полученного значения Rⁱ_vp с нормируемым сопротивлением паропроницанию устанавливаем, что условие (5.21) Rⁱ_vp > (5,44 > 0,99) выполняется. Следовательно, ограждающая конструкция удовлетворяет требованиям

СНиП 23-02.

Расчет распределения парциального давления водяного пара по толщине стены и определение возможности образования конденсата в толще стены

1. Для проверки конструкции на наличие зоны конденсации внутри стены определяем сопротивление паропроницанию стены R_vp по формуле (5.3):

R_vp = 0,01 / 0,09 + 0,1 / 0,03 + 0,1 / 0,05 + 0,12 / 0,11 +

+ 0,008 / 0,43 = 6,55 м²·ч·Па/мг.

2. Сопротивление паропроницанию по слоям конструкции равны:

R_vp1 = 0,11 м²·ч·Па/мг;

R_vp2 = 3,33 м²·ч·Па/мг;

R_vp3 = 2,0 м²·ч·Па/мг;

R_vp4 = 1,09 м²·ч·Па/мг;

R_vp5 = 0,02 м²·ч·Па/мг.

Проверим возможность конденсации в январе месяце согласно исходным данным: t_ext = -7,6 °С;  _ext = 85%:

3. Определяем парциальное давление водяного пара снаружи стены по формуле (5.1):

e_ext = (85/ 100) 321 = 273 Па.

4. Определяем температуры на границах слоев по формуле (5.12), нумеруя от внутренней поверхности к наружной, и по этим температурам определяем максимальное парциальное давление водяного пара Е_i по Приложению Г:

t₁ = 20 - (20 + 7,6) (0,115) / 2,886 = 18,9 °С;

Е₁ =2182 Па;

t₂ = 20 - (20 + 7,6) (0,115 + 0,013) / 2,886 = 18,8 °С;

Е₂ = 2169 Па;

t₃ = 20 - (20 + 7,6) (0,115 + 0,065) / 2,883 = 18,3 °С;

Е₃ = 2102 Па;

t₄ =20 - (20 + 7,6) (0,115 + 2,504) / 2,886 = -5,1 °С;

Е₄ = 398,5 Па;

t₅ = 20 - (20 + 7,6) (0,115 + 2,675) / 2,886 = -6,7 °С;

Е₅ = 347,5 Па;

t₆ = 20 - (20 + 7,6) (0,115 + 2,728) / 2,886 = -7,2 °С;

Е₆ = 332 Па.

5. Рассчитаем действительные парциальные давления e_i водяного пара на границах слоев по формуле (5.6). В результате расчета получим следующие значения:

е₁= 1286 Па,

е₂ = 1286- (1286-273) 0,111/6,55=1269 Па,

е₃ = 1286- (1286-273) 3,444/6,55= 753 Па,

е₄ = 1286- (1286-273) 5.444/6,55= 444 Па,

е₅ = 1286- (1286-273) 6,535/6,55= 275 Па,

е₆ = 1286- (1286-273) 6,554/6,55 = 273 Па.

Вывод: При сравнении величин максимального парциального давления E_i водяного пара и величин действительного парциального давления e_i водяного пара на соответствующих границах слоев видим, что плоскость вероятной конденсации находится на границе утеплителя и плотного наружного слоя ограждения.

Для наглядности расчета построим график распределения максимального парциального давления E_i водяного пара и график изменения действительного парциального давления е_i водяного пара по толще стены в масштабе сопротивлений паропроницанию его слоев. Эти графики пересекаются, что говорит о возможности образования конденсата в ограждении в зимний период года (рис.5.9).

Но условия (5.13) и (5.21) выполняются, т.е. в течение года влаги испарится больше, чем накопилось и относительная массовая влажность увлажняемого материала к концу периода влагонакопления не будет превышать допустимое значение, следовательно, ограждающая конструкция удовлетворяет строительным нормам СНиП 23-02.