27.Вимоги до проектування підсилення конструкцій (відносно скорочення робіт з підсилення, застосування матеріалів для підсилення, виготовлення підсилювальних елементів, способу їх прикріплення).

-З метою скорочення об'ємів робіт по підсиленню, а в деяких випадках і відмови від підсилення необхідно виявляти і використовувати резерви несучої здатності конструкцій, що зберігаються, шляхом:

уточнення зусиль, діючих в перенапружених елементах, за рахунок врахування просторової роботи каркаса; фактичних умов з'єднання і закріплення, врахування фактичних значень навантажень, впливів і їх поєднань;

уточнення характеристик міцності матеріалу конструкцій і з'єднань, фактичних розмірів переризів і елементів;

включення в роботу захищаючих конструкцій або інших допоміжних елементів будівель і споруд.

З цією метою рекомендується проведення заходів щодо поліпшення умов роботи несучих конструкцій таких, як: пошук можливостей зменшення навантажень, що діють на споруду або на елементи;

-Елементы підсилення необхідно проектувати, як правило, орієнтуючись на повне виготовлення їх в заводських умовах. В особливих випадках допускається виготовлення деталей підсилення з припуском і подальшою обробкою на місці установки.

Приєднання деталей підсилення до конструкцій виконується за допомогою зварки, на болтах класу точності А і В або високоміцних. У разі небезпеки виникнення крихкого або втомного руйнування приєднання здійснювати на високоміцних болтах або болтах класу точності А. При відповідному обгрунтовуванні допускається застосування дюбелів і самонарізуючих гвинтів.

-Сталь, що застосовується для елементів посилення, як правило, не повинна поступатися за якістю металу усилюваних конструкцій (по механічних властивостях, в'язкості і зварюваності).

При підсиленні конструкцій, експлуатованих в агресивному середовищі, корозійна стійкість металу елементів підсилення не повинна бути нижчою стійкості металу усилюваної конструкції.

28. Класифікація підсилювальних елементів в залежності від умов їх роботи та критерії за якими перевіряють міцність підсилених елементів.

В зависимости от условий работы усиливаемые элементы конструкции разделены на четыре класса, отличающиеся нормой допустимых предельных пластических деформаций:

I. Сварные конструкции, работающие в особо тяжелых условиях эксплуатации (подкрановые балки для кранов режима работы 7К, 8К, элементы конструкций бункерных и разгрузочных эстакад, непосредственно воспринимающие нагрузки от подвижных составов). Расчеты прочности элементов условно выполняются в предположении упругой работы стали.

II. Элементы конструкций, непосредственно воспринимающие подвижные, динамические или вибрационные нагрузки и не входящие в группу 1. Норма предельных пластических деформаций e_p,lim = 0,001.

III. Элементы конструкций, работающих при статических нагрузках, кроме элементов, относящихся к классу IV, e_p,lim = 0,002.

IV. Элементы конструкций, работающие при статических нагрузках и удовлетворяющие требованиям пп. 5.19-5.21, 7.1-7.24 СНиП II-23-81* по обеспечению общей и местной устойчивости при развитых пластических деформациях, e_p,lim = 0,004

Проверку прочности элементов в зависимости от их класса по п. 4.8 осуществляют:

для элементов I, II и III классов - по критерию краевой текучести. В случае усиления под нагрузкой указанный критерий является чисто условным, ибо начальные и сварочные деформации неизбежно обусловливают упругопластическую работу усиленных элементов. Фактически рассматриваемый критерий обеспечивает ограничение уровня пластических деформаций нормой, указанной в п. 4.8;

для элементов IV класса - по критерию развитых пластических деформаций. Оценка прочности осуществляется исходя из оценки несущей способности усиленных сечений по критерию пластического шарнира, но с введением специальных понижающих коэффициентов g_N и g_M гарантирующих ограничение уровня пластических деформаций нормой e_p,lim = 0,004; g_N и g_M принимаются в зависимости от схемы усиления, соотношения прочностных характеристик материалов, уровня и условий нагружения усиливаемого элемента.

- Проверка прочности элементов по критерию краевой текучести выполняется по формулам: центрально-растянутые или сжатые симметрично усиленные элементы

,(38)

где g_N - коэффициент, учитывающий уровень и знак начальной осевой силы; для растянутых и сжатых элементов, усиленных без использования сварки g_N = 0,95; для сжатых элементов, усиленных с помощью сварки, - g_N = 0,95 - 0,25b₀;

изгибаемые элементы

;(39)

сжато- и растянуто-изогнутые элементы

.(40)

В формулах (39) и (40) для элементов 1 класса принимается g_M = 0,95; для элементов II и III классов - g_M = 1. При N /(A_nR_y0) ³ 0,6 значения g_M принимаются равными g_N.

Проверка прочности центрально-растянутых или сжатых несимметрично усиленных элементов осуществляется по формуле (40), при этом изгибающие моменты подсчитываются относительно осей х и у усиленного сечения.

- Проверка прочности элементов по критерию развитых пластических деформаций выполняется по формулам:

центрально-растянутые или сжатые симметрично усиленные элементы

;(41)

изгибаемые элементы

,(42)

где с_t - поправочный коэффициент, учитывающий влияние поперечных сил и определяемый для двутавровых сечений по формуле

-сжато- и растянуто-изогнутые элементы

,(43)

где п принимается по табл. 66 СНиП II-23-81* в зависимости от формы усиленного сечения.

[N] определяется по формуле

,(44)

где a = R_yi/R_yo; g_N = 0,95 - для растянутых элементов или сжатых элементов, усиленных без использования сварки; g_N = 0,95 - 0,1(a + b - 1) - для сжатых элементов, усиленных с помощью сварки.

[M] определяется по формуле

,(45)

где - площадь нетто сжатой зоны сечения усиливаемого элемента; А_0p - то же, растянутой зоны; А_rc, А_rp - площади нетто элементов усиления, расположенных соответственно со стороны сжатой и растянутой зон сечения (рис. 18, а). Для несимметричных односторонних схем усиления (например, по схеме рис. 3, и) со стороны сжатых или растянутых волокон принимается соответственно А_rp = 0 или А_rс = 0; у_oc, у_op, у_rc, у_rp - абсолютные величины расстояний от центров тяжести сжатых и растянутых площадей до центральной оси усиливаемого сечения (рис. 18,б).

Коэффициент g_M в формуле (45) следует принимать:

при симметричном двустороннем усилении элементов симметричного сечения g_M=0,95;

при несимметричном двустороннем или одностороннем усилении элементов со стороны растянутых волокон g_M = 0,95 - 0,2b₀(a - 1);

при одностороннем усилении элементов со стороны сжатых волокон g_M = 0,95 -0,lx x(a + b₀ - 1).

Использование формулы (43) допустимо при t £ 0,5R_so в противном случае проверка прочности при сжатии-растяжении с изгибом выполняется по формуле (40).

-Проверку прочности изгибаемых и сжато- или растянуто-изогнутых элементов по касательным, местным и приведенным напряжениям производят обычным способом но указаниям разд. 5 СНиП II-23-81* с учетом изменившихся геометрических характеристик сечения.