1 Определяем среднее давление металла на валки по формуле (II.21а)

р_ср = 80(^1 +-~— 0,335^ 1,32= 112 МПа.

1 Ножницы с дуговым верхним ножом

2При резании листового металла на гильотинных ножницах (с верх­ним наклонным под углом а ножом) возникает значительная деформа­

3ция отрезаемой части листа (изгиб и скручивание). Для уменьшения

4В последние юды для поперечной горячей и холодном резки (и от- ' резки неровных концов) длинных полос (после горячей прокатки) на ■ листы мерной длины толщиной 20—80 мм и шириной 2000—5000 мм

1 = (v_n/v_H) nD„ k = (v_n/v„) Loch . (VIII.5)

Таким образом, требуемые различные промежуточные длины мож­но получить только предварительным подбором необходимых отноше­ний скоростей v_n/v_R, каждое из которых в процессе резания листов за­данной длины должно быть строго постоянным с целью получения точ­ных допусков по длине листов.

До недавнего времени это отношение принимали по величине, мень­ше единицы (г>п/^и<1), и допускали его в пределах v_njv_H—Q,S+ 1 (от­ношение 1 :2). При u_n=const это означает, что скорость барабанов но­жей увеличивали в интервале у_н=(1—2)Х^осн=(1—2)у_п для полу­чения различных промежуточных длин листов в интервале L=(0,5— 1,0) L ОСИ .

При таких режимах скорость ножей всегда значительно больше скорости полосы, т. е. ножницы работают с опережением до 200 % и в материале полосы в период ее резания возникают большие растягива­ющие напряжения. При большом опережении ножей эти напряжения могут превосходить предел прочности материала полосы и в этих слу­чаях может произойти разрыв полосы раньше окончания ее резания. Очевидно, что при этом ножницы испытывают удары в момент встре­чи ножей с полосой и большие почти горизонтальные усилия; послед­ние увеличивают крутящий момент на барабанах и расход энергии от электродвигателя. Кроме того, практика показала, что при таком рез­ко динамическом режиме работы ножниц точность размеров листов по длине значительно понижается, особенно при скоростях полосы боль­ше 3 м/с (получается большой «разброс» размеров длины листов).

1 и общей крышки-траверсы 3, стягиваемых между собой шпильками 4 диаметром 76 мм и болтами 5. Барабаны уста­новлены на конических роли­ковых подшипниках; привод­ным является нижний барабан. Для устранения зазоров (люф­тов) в роликовых подшипни­ках верхнего барабана 6 на шейках его рядом с основными подшипниками установлены дополнительные конические ро­ликовые подшипники в подпру­жиненных опорах. От нижнего приводного барабана вращение верхнему барабану передается при помощи цилиндрических шестерен с косыми зубьями, установленных на концах валов барабанов с приводной стороны. Осе­вые нагрузки, возникающие в косозубом зацеплении шестерен, воспри­нимаются дополнительными упорными шариковыми (в новых конструк­циях ножниц — роликовыми) подшипниками, расположенными на кон­цах валов обоих барабанов с неприводной стороны.

Регулирование тангенциального зазора между ножами осуществляет­ся резьбовым устройством, расположенным на конце вала верхнего ба­рабана с неприводной стороны. При вращении резьбовой гайки с упор­ным шариковым (роликовым) подшипником верхний барабан будет пе­ремещаться в осевом направлении и одновременно поворачиваться во-

1 Определяем усилие резания. Для уменьшения динамических нагру­зок при резании верхний нож принимаем шевронным (двухгильотинным) с углом на­клона 1:20 (tg а = 0,05; а = 2°52'30"). Принимаем: £| = 0,75; fe=l,2; /г₃=1,4; е_п = 0,5; по формуле (VI.7) получим

1,5 —0,5

0,5-500-8? = 400 кН.

2-0,05

1 Ведущая кулиса А находится ниже горизонтального диаметра (рис. VII 1.13, б);

1 Определяем максимальный угол резания, ход ножей и радиус кривошниа суп­порта ножей (рис. VIII. 17). В момент начала резания (соприкосновения ножей с по­лосой) горизонтальная скорость ножей и„,х должна быть равна (или на 1—2 % боль­ше) скорости полосы с тем, чтобы не было изгиба набегающей полосы при резании.

Принимаем у_я*=у_и cos ap = i>„, т. е. окружная скорость кривошипа должна быть раиной Ун — Un/cos ар, где а_р — угол резания. Угол резания при радиусе кривошипа суппорта ножей R