
- •Королев а. А. Конструкция и расчет машин и механизмов прокатных станов:
- •Андреи андреевич королев конструкция и расчет машин и механизмов прокатных станов 2-е изд.
- •Часть первая теория расчета давлений, усилий и мощности при прокатке
- •Глава I. Основы теории обработки металлов давлением и теории прокатки . .
- •Глава II. Давление и усилие на валки, моменты и мощность прокатки
- •Глава IV. Привод валков рабочих клетей
- •Часть третья режущие машины
- •Глава V. Ножницы с параллельными ножами
- •Глава IX. Лнстоправильные и сортоправильные машины .... 295
- •Глава I.
- •Элементы теории напряжений
- •2. Механические схемы деформации
- •Пластическая деформация металла
- •Основные расчетные параметры процесса прокатки
- •V,. Град
- •Глава II.
- •Давление при равномерной деформации металла
- •Давление при неравномерной деформации металла
- •Влияние натяжения полосы при холодной прокатке
- •Влияние упругого сплющивания валков при холодной прокатке
- •Влияние внешних зон
- •Давление на валки при прокатке сортовых профилей
- •Измерение давления металла на валки при прокатке
- •Простой процесс прокатки
- •Прокатка на стане с холостым валком
- •Прокатка на стане с валками неравного диаметра
- •Прокатка полосы с натяжением
- •Прокатка на многовалковом стане
- •Момент и мощность прокатки
- •Проверяем наличие зоны прилипания на дуге захвата а:
- •Определяем среднее давление металла на валки и полное усилие прокатки:
- •Проверяем наличие зоны прилипания по формуле (II.18а):
- •Находим длину контакта без учета влияния упругого сплющивания валков
- •Определяем среднее давление металла на валки с учетом натяжения полосы.
- •Определяем полное усилие прокатки:
- •Определяем длину контакта и среднее давление с учетом упругого сплющивания валков при прокатке без натяжения:
- •Определяем длину контакта и среднее давление с учетом упругого сплющивания валков при прокатке с натяжением:
- •Находим полное усилие прокатки с учетом упругого сплющивания валков:
- •Усилия на 1 мм ширины бочки валка и среднее давление согласно формулам (II.25а) и (н.25г) для п.П.1, 2 и 3 соответственно равны:
- •Находим величины:
- •Находим величины:
- •Определяем полное усилие прокатки
- •Определяем:
- •Находим полное усилие прокатки
- •То же, с учетом упругого сплющивания валков:
- •Определяем момент при прокатке полосы без натяжения:
- •При прокатке полосы с натяжением момент прокатки (момент на бочке валков) значительно меньше, чем при прокатке без натяжения.
- •Проверка двигателя по моменту.
- •Проверка двигателей по мощности.
- •Определяем момент прокатки
- •Находим статическую мощность двигателей другим способом — по удельному расходу энергии.
- •Поясним данные, приведенные в табл. II. 1.
- •Поясним данные табл. II.1 применительно к нагрузочной диаграмме, приведенной на рис. 11.29.
- •Глава III.
- •Подшипники и подушки валков
- •Механизмы и устройства для установки и уравновешивания валков
- •Рабочие клети прокатных станов
- •Глава IV.
- •Шпиндели
- •Максимальное усилие в зубчатом зацеплении рассчитаем по формуле (IV.26)
- •Глава V.
- •Назначение и основные параметры
- •Ножницы с эксцентриковым плавающим валом
- •Глава VI.
- •Классификация и назначение
- •Глава VII.
- •Назначение
- •Глава Vlfl.
- •Барабанные летучие ножницы
- •Кривошипно-шатунные летучие ножницы
- •Глава IX.
- •Назначение и классификация листоправильных машин
- •3. Методика расчета рабочих и опорных роликов
- •Конструкция
- •Глава X.
- •It]* 205-0.984 Номинальный момент электродвигателя
- •Перспективы развития прокатных станов
- •6. Рассчитываем полное усилие прокатки:
- •2. Тангенциальное напряжение на внутренней поверхности втулки по формуле Ляме
- •2. Находим статический момент резания.
- •1 Определяем среднее давление металла на валки по формуле (II.21а)
1 Определяем среднее давление металла на валки по формуле (II.21а)
рср = 80(^1 +-~— 0,335^ 1,32= 112 МПа.
1 Ножницы с дуговым верхним ножом
2При резании листового металла на гильотинных ножницах (с верхним наклонным под углом а ножом) возникает значительная деформа
3ция отрезаемой части листа (изгиб и скручивание). Для уменьшения
4В последние юды для поперечной горячей и холодном резки (и от- ' резки неровных концов) длинных полос (после горячей прокатки) на ■ листы мерной длины толщиной 20—80 мм и шириной 2000—5000 мм
1 = (vn/vH) nD„ k = (vn/v„) Loch . (VIII.5)
Таким образом, требуемые различные промежуточные длины можно получить только предварительным подбором необходимых отношений скоростей vn/vR, каждое из которых в процессе резания листов заданной длины должно быть строго постоянным с целью получения точных допусков по длине листов.
До недавнего времени это отношение принимали по величине, меньше единицы (г>п/^и<1), и допускали его в пределах vnjvH—Q,S+ 1 (отношение 1 :2). При un=const это означает, что скорость барабанов ножей увеличивали в интервале ун=(1—2)Х^осн=(1—2)уп для получения различных промежуточных длин листов в интервале L=(0,5— 1,0) L ОСИ .
При таких режимах скорость ножей всегда значительно больше скорости полосы, т. е. ножницы работают с опережением до 200 % и в материале полосы в период ее резания возникают большие растягивающие напряжения. При большом опережении ножей эти напряжения могут превосходить предел прочности материала полосы и в этих случаях может произойти разрыв полосы раньше окончания ее резания. Очевидно, что при этом ножницы испытывают удары в момент встречи ножей с полосой и большие почти горизонтальные усилия; последние увеличивают крутящий момент на барабанах и расход энергии от электродвигателя. Кроме того, практика показала, что при таком резко динамическом режиме работы ножниц точность размеров листов по длине значительно понижается, особенно при скоростях полосы больше 3 м/с (получается большой «разброс» размеров длины листов).
1 и общей крышки-траверсы 3, стягиваемых между собой шпильками 4 диаметром 76 мм и болтами 5. Барабаны установлены на конических роликовых подшипниках; приводным является нижний барабан. Для устранения зазоров (люфтов) в роликовых подшипниках верхнего барабана 6 на шейках его рядом с основными подшипниками установлены дополнительные конические роликовые подшипники в подпружиненных опорах. От нижнего приводного барабана вращение верхнему барабану передается при помощи цилиндрических шестерен с косыми зубьями, установленных на концах валов барабанов с приводной стороны. Осевые нагрузки, возникающие в косозубом зацеплении шестерен, воспринимаются дополнительными упорными шариковыми (в новых конструкциях ножниц — роликовыми) подшипниками, расположенными на концах валов обоих барабанов с неприводной стороны.
Регулирование тангенциального зазора между ножами осуществляется резьбовым устройством, расположенным на конце вала верхнего барабана с неприводной стороны. При вращении резьбовой гайки с упорным шариковым (роликовым) подшипником верхний барабан будет перемещаться в осевом направлении и одновременно поворачиваться во-
1 Определяем усилие резания. Для уменьшения динамических нагрузок при резании верхний нож принимаем шевронным (двухгильотинным) с углом наклона 1:20 (tg а = 0,05; а = 2°52'30"). Принимаем: £| = 0,75; fe=l,2; /г3=1,4; еп = 0,5; по формуле (VI.7) получим
1,5 —0,5
0,5-500-8? = 400 кН.
2-0,05
1 Ведущая кулиса А находится ниже горизонтального диаметра (рис. VII 1.13, б);
1 Определяем максимальный угол резания, ход ножей и радиус кривошниа суппорта ножей (рис. VIII. 17). В момент начала резания (соприкосновения ножей с полосой) горизонтальная скорость ножей и„,х должна быть равна (или на 1—2 % больше) скорости полосы с тем, чтобы не было изгиба набегающей полосы при резании.
Принимаем уя*=уи cos ap = i>„, т. е. окружная скорость кривошипа должна быть раиной Ун — Un/cos ар, где ар — угол резания. Угол резания при радиусе кривошипа суппорта ножей R