6. Рассчитываем полное усилие прокатки:

Пример 33. Определить напряжения при горячей посадке полумуфты на конец вала нижней шестерни шестеренной клети с межосевым расстоянием А =1000 мм и крутящий момент, передаваемый натягом (см. рис. IV. 13). Принимаем натяги при го­рячей посадке для cf=600 мм:

Xmln = 0.48 мм; Я_шах = 0,70мм;

Фт/п ⁼ ^-mfn/2 — 0,24 мм; ^тах ⁼ ^тах^ ~ 0,35 мм.

Материал втулки: кованая сталь 40Х, а_т=350 МПа, £=2,15-10⁵ МПа, коэффициент Пуассона ц=0,3.

J. Удельное давление между втулкой с наружным диаметром 1050 мм и валом, (радиальное напряжение)

£6 _—. _гг

^{Р =} 1Г да ^{: (1V}'³⁹> 2,15> 10^*0,035 .52,5³ — 30² Рю»х= ^5 ВД—= ⁸⁴'⁵ МП*

0,24

Pm in = 84,5 ^ ^ — 58 МПа.

2. Тангенциальное напряжение на внутренней поверхности втулки по формуле Ляме

R² + л² *

ot = P; (IV.40)

52 5? -I- 30²

Oj max — 84,5 59 53 _ 3Q2 ⁼ 166,5 МПа;

52,5?+ 30² a/min = ⁵⁸ 52_f52_30? — ¹¹⁴ МПа.

Предел пластичности материала втулки: в радиальном направлении

2 R 52 5

о_г = — a_x In — а= 1,15*350 In —= 226 МПа;

V 3 ^{г 30}

в тангенциальном направлении

o_t= °^Т (l ^{_ ln}’f”) ^{= 1}*¹⁵’³⁵°(¹ —0,44) = 180 МПа.

Значит, р<о, и сг<тах<сг<, т. е. напряжения посадки нигде не достигают предела те­кучести.

усилия (момента и мощности) резания желательно повышение угла а,

однако при этом увеличивается деформация листа, что вызывает необ­

ходимость применения последующей технологической операции — правки.

ножей на каждом барабане 760 мм. Максимальная ско­рость полосы, подаваемой по­дающими роликами, 5 м/с; ди­аметр окружности режущей кромки ножей 500 мм: длина ножа 1200 мм; предел прочно­сти материала разрезаемой по­лосы 800 МПа; максимальное усилие резания 300 кН; макси­мальный момент на приводном валу ножниц 9,8 кН-м.

Станина ножниц состоит из нижнего стального литого кор­пуса /, правой и левой стоек

мощностью 200 кВт (500 об/мин) че­рез промежуточную шестерню. Суп­порты ножей имеют рычаги, шарнир­но соединенные с качающимися звень­ями; регулирование тангенциального зазора между ножами осуществляет­ся поворотом эксцентриковой оси в верхнем шарнире качающегося звена.

2. Находим статический момент резания.

*МГ — (1 + ^c)/(l ^c) — *]

1max = V^{2 = а}1^/2* (^!*⁴)

Таким образом, в плоскости, наклоненной под углом 45° к действу­ющей силе, при простом линейном сжатии максимальное касательное напряжение равно половине нормального напряжения. Появляющиеся при испытании на поверхности образца видимые линии скольжения (ли­нии Чернова — Людерса) имеют приблизительно такой же угол; это подтверждает, что плоскости скольжения в металле совпадают с плос­костями действия максимальных касательных напряжений.

Началу пластической деформации при простом (линейном) сжатии (и растяжении) отвечает такое состояние металла, когда предел упру­гости превзойден и началось течение металла, т. е. когда нормальное напряжение в нем (a_H=<Jv) достигло предела текучести а*.

Поэтому условие (1.4) можно представить следующим образом:

^ттах ^ ^/2. (^*5)

Согласно ГОСТ 1497—73, предел текучести металла (физический) при сжатии и растяжении определяют при испытании стандартных об­разцов на специальной разрывной машине, зажимы которой перемеща­ются весьма медленно, поэтому такие испытания условно называют ста­тическими. При этом за физический предел текучести а_т (точка А на рис. 1.2) принимают напряжение, возникающее в момент начала пласти­ческой деформации без заметного увеличения нагрузки. При испытании образцов из хрупких металлов (наклепанная сталь, бронза), когда пло­щадку текучести на диаграмме растяжения обнаружить сложно, опре­деляют условный предел текучести сг₀,2, соответствующий напряжению при удлинении образца, равном 0,2 % от первоначальной величины. Од­нако фактические условия обработки металлов давлением отличаются от условий статических испытаний образцов.

1 А. А. Королев 17

1 2 —