1. Находим величины:

а) 1—YУ?ДА«214 мм; А_ср=640 мм; //А_ср = 0,335; Л_ср//л;3;

б) угол захвата

cosa = 1 — ДА/D = 1 — 80/1150 « 0,93; a = 0,375 (21°30');

в) скорости деформации металла при скорости прокатки v — 5 м/с

и_{с Р} = е-~= ^а~~ = 0,375 —⁵ = 2,8 1/с.

/ А₀ 0,68

2. При температуре прокатки 1100 ^СС, скорости деформации 2,8 1/с по кривым, приведенным на рис. 1.20, а, для низкоуглеродистой стали находим предел текучести (и прочности) Од = 70 МПа, поэтому

6=1,15 Од = 80 МПа.

3. Определяем коэффициент влияния внешних зон, согласно рис. 11.11, в и формуле

(11.26)

4/ 4 —

л_в,з = у Аср// = I 3=1,32.

а) усилие на 1 мм ширины сечения прокатываемого слитка Я' — Рср 1= 112-214 = 21,4 кН/мм;

б) при ширине сечения Ь=7Ь0 мм полное усилие прокатки Р = 21,4-750 = 16000 кН = 16 МН.

Пример 11. Определить давление металла на валки при прокатке слитка мас­сой 25 т из низкоуглеродистой стали на слябинге с диаметром валков £>=1250 мм.

Дано: размеры сечения слитка при прокатке в одном из первых проходов h₀~ =700 мм; /г, = 640 мм; Д/г = 60 мм; е=0,086; температура прокатки 1160 °С; скорость прокатки у = 4 м/с; £>_ср= 1500 мм.

1. Находим величины:

1. l = VRAh = Кб25-б0 = 194 мм;

^ср = 670 мм; l/h_cр = 0,29; h_cpft = 3,45;

A h

1. 311 (17° 50');

R

б) средней скорости деформации

v 4 и_СХ) = а— = 0,311 =1,82 1/с.

^Р Л₀ 0,7

2. При температуре 1160 °С и скорости деформации 1,82 1/с находим предел теку­чести (и прочности) низкоуглеродистой стали, согласно кривым, приведенным на рис. 1.20, а: а_д = 55 МПа, поэтому Л = 1,15ст_д—63 МПа.

3. Определяем коэффициент контактного трения (при /г₂=0,9 для и —4 м/с)

И= (1,05 — 0,0005-1160) 0,9 = 0,43.

4. Находим коэффициент влияния внешних зон, согласно рис. 11.11,8, при //ft_Cp = =0,29 rt_tt.₃= 1,36.

5. Рассчитываем среднее давление металла на валки по формуле (II.21а) р_ср = 63 ^1 + -°^⁴³ 0,29j 1,36 - 91 МПа.

6. Определяем полное усилие прокатки

Р = _Рср ib_cр = 91 ■ 194-1500 = 26500 кН = 26,5 МН.

Пример 12. Определить давление металла на валки при прокатке рельса в трех­валковой клети 800 рельсобалочного стана.

Дано (для четвертого прохода): температура прокатки 1150°С, предел текучести (прочности) рельсовой стали (0,7 % С) при этой температуре а_т = 50 МПа; скорость прокатки и=4 м/с; рабочий диаметр валков 810 мм; размеры сечения чернового рель­сового профиля согласно калибровке валков: /^го=7000 мм²; Ьо = 140 мм; F[ = 5470 мм²; ^1= 144 мм; &_Ср=142 мм.

1. Определяем:

а) приведенные толщины сечения профиля

h₀ = F₀/b₀ = 50 мм; /г_х = Fi/by = 38 мм; /г_ср = 44 мм;

АЛ = 12 мм; е = Ah/h₀ = 0,24; / « VRAh = I 405-12 = 69 мм; а» Л/г// = 0,174 (~ 10°); ///г_ср = 69/44 = 1,56; /г_ср//= 0,64;

б) среднюю скорость деформации

и_с р = а — =0,174 = 14 1/с.

v 4

• = 0,174

^^го 0,05

2. При скорости деформации 14 1/с и средней по дуге захвата степени деформации вср^/З е=0,16 коэффициент влияния скорости деформации принимаем равным n_v = = 1,9. Тогда а_д = 50-1,9=95 МПа, 6=1,15 сг_д = 110 МПа.

3. Определяем коэффициент напряженного состояния металла при деформации (ко­эффициент формы калибра) по формуле (II.27); принимаем а=Ь = 0,8

п_и = 0,8 (1,56+ 0,8-0,64) = 1,66.