Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
Королев.docx
Скачиваний:
14
Добавлен:
01.04.2025
Размер:
11.53 Mб
Скачать
  1. Находим величины:

а) 1—YУ?ДА«214 мм; Аср=640 мм; //Аср = 0,335; Лср//л;3;

б) угол захвата

cosa = 1 — ДА/D = 1 — 80/1150 « 0,93; a = 0,375 (21°30');

в) скорости деформации металла при скорости прокатки v 5 м/с

ис Р = е-~= а~~ = 0,375 5 = 2,8 1/с.

/ А0 0,68

  1. При температуре прокатки 1100 СС, скорости деформации 2,8 1/с по кривым, приведенным на рис. 1.20, а, для низкоуглеродистой стали находим предел текучести (и прочности) Од = 70 МПа, поэтому

6=1,15 Од = 80 МПа.

  1. Определяем коэффициент влияния внешних зон, согласно рис. 11.11, в и формуле

(11.26)

4/ 4 —

лв,з = у Аср// = I 3=1,32.

а) усилие на 1 мм ширины сечения прокатываемого слитка Я' — Рср 1= 112-214 = 21,4 кН/мм;

б) при ширине сечения Ь=7Ь0 мм полное усилие прокатки Р = 21,4-750 = 16000 кН = 16 МН.

Пример 11. Определить давление металла на валки при прокатке слитка мас­сой 25 т из низкоуглеродистой стали на слябинге с диаметром валков £>=1250 мм.

Дано: размеры сечения слитка при прокатке в одном из первых проходов h0~ =700 мм; /г, = 640 мм; Д/г = 60 мм; е=0,086; температура прокатки 1160 °С; скорость прокатки у = 4 м/с; £>ср= 1500 мм.

  1. Находим величины:

  1. l = VRAh = Кб25-б0 = 194 мм;

^ср = 670 мм; l/hcр = 0,29; hcpft = 3,45;

A h

  1. 311 (17° 50');

R

б) средней скорости деформации

v 4 иСХ) = а— = 0,311 =1,82 1/с.

Р Л0 0,7

  1. При температуре 1160 °С и скорости деформации 1,82 1/с находим предел теку­чести (и прочности) низкоуглеродистой стали, согласно кривым, приведенным на рис. 1.20, а: ад = 55 МПа, поэтому Л = 1,15стд—63 МПа.

  2. Определяем коэффициент контактного трения (при /г2=0,9 для и —4 м/с)

И= (1,05 — 0,0005-1160) 0,9 = 0,43.

  1. Находим коэффициент влияния внешних зон, согласно рис. 11.11,8, при //ftCp = =0,29 rttt.3= 1,36.

  2. Рассчитываем среднее давление металла на валки по формуле (II.21а) рср = 63 ^1 + -°^43 0,29j 1,36 - 91 МПа.

  3. Определяем полное усилие прокатки

Р = Рср ibcр = 91 ■ 194-1500 = 26500 кН = 26,5 МН.

Пример 12. Определить давление металла на валки при прокатке рельса в трех­валковой клети 800 рельсобалочного стана.

Дано (для четвертого прохода): температура прокатки 1150°С, предел текучести (прочности) рельсовой стали (0,7 % С) при этой температуре ат = 50 МПа; скорость прокатки и=4 м/с; рабочий диаметр валков 810 мм; размеры сечения чернового рель­сового профиля согласно калибровке валков: /го=7000 мм2; Ьо = 140 мм; F[ = 5470 мм2; ^1= 144 мм; &Ср=142 мм.

  1. Определяем:

а) приведенные толщины сечения профиля

h0 = F0/b0 = 50 мм; /гх = Fi/by = 38 мм; /гср = 44 мм;

АЛ = 12 мм; е = Ah/h0 = 0,24; / « VRAh = I 405-12 = 69 мм; а» Л/г// = 0,174 (~ 10°); ///гср = 69/44 = 1,56; /гср//= 0,64;

б) среднюю скорость деформации

ис р = а — =0,174 = 14 1/с.

v 4

  • = 0,174

^го 0,05

  1. При скорости деформации 14 1/с и средней по дуге захвата степени деформации вср^/З е=0,16 коэффициент влияния скорости деформации принимаем равным nv = = 1,9. Тогда ад = 50-1,9=95 МПа, 6=1,15 сгд = 110 МПа.

  2. Определяем коэффициент напряженного состояния металла при деформации (ко­эффициент формы калибра) по формуле (II.27); принимаем а=Ь = 0,8

пи = 0,8 (1,56+ 0,8-0,64) = 1,66.