39. Стадии напряженного состояния кладки под нагр-ой.

При расчете 1 гр пров прочн и устойчив-ть эл-ов кам и армокам констр. Обязателен для всех несущ констр. Цели расчета явл ся подбор сеч-ий эл-ов констр или проверка достат имеющихся сечений. Прочност и ус-ть констр должны проверяться не только для стад эксплуат но и для периода их возведения а также для стадии оттаивания зимней кладки вып-ой методом замор-ия.расчетом также должна пров-ся возм-ть опир-ия эл-та покр-ия и

перекр-я. Расчетное сопр кладки сжатию с учетом возм-ти снижения ее прочности вслед-ии разброса мех св-в R=Rn/k где Rn-врем сопр/пред прочн кладки при сжатии . k-коэф(k=2для кладок из кирпича крупных блоков равного буто и бутобетона, k=2.5 для кладок из крупных и малых блоков из ячеистых бетонов ). Расчет 1гр вып-ся на действие расч нагр. Расчет по 2гр пред сост расчит на действие нормат знач-ях . Расчет по несущ спос-ти произ-ся из усл: N≤Ф где N-расч усилие кот вычпри действ нагр взят при Ɣ_f>1

Ф-расчетная несущ спос-ть элем, опред при пониженных против контролируемых качествах мат-ла. Расчеты по пред сост 2гр (по непригодности к норм экспл в отсутствии образ-я или через-го раскр-ия трещин появления недоп деф и др)ведут по нормат напр-ям или расчетным с Ɣ_f=1вып в констр в кот не допуск трещ(облиц рез-ов) или треб огранич ширины их раскр (внецентр сжат эл-ты раб-ие с больш эсценр-ом). Модуль деф кладки примен равн:

-при расч констр по прочн кладки для опред усилий в ней, расч-ой

в пред-ом сост-ии сж-я при усл что деф кладки опр-ся совм-ой раб- с эл-ми констр из др мат-в по ф: Е=0.5Е₀где Е₀-мод упр-ти кл-ки .

-при опред-ии деф кладки прод-ых или попер-ых сил , усилий в сист в котор элем-тыконстр-й из кл-ки раб-ют совместно с элем-ми из др мат. Е=0.8Е₀.

Здания и соор-я подверг одноврем возд-ю разл нагр. Расчет зд вып-ся с учетом наиб неблагопр сост-ий этих нагр-к, усилий, вызванных ими. Неблагопр-е, но возмож=ы сост-я нагр при проектир выбир-ся в соотв-ии с рекомендуемыми СНИП.

40 . Прочность кладки при центральном сжатии и факторы влияющие на нее .

При центр сжат напряж-я попер сеч эл-та распред-ся равномерно разрушение таких эл-ов в зав-ти от их гибкости λ=l₀/i-для элем любой формы поп сеч λ=l₀/h-для элем прямоуг поп сеч где i-наименьший радиус нар сеч-я . L₀-расч высота элем-та h-наим размер поп сеч происходит в рез потери устойчивости при критич напр-ях Ϭ=Ϭкр меньших чем Rn при гибких эл-тах. На вел разруш усилий влияет также длит действия нагр-ки. На практике в констриз кам кладки центр сжатие встречае крайне редко. Расчет эл-ов неармир кам кладки при центр сжатии следует производить из усл равновесия внешн и внутр сил с учетом влияния продольного изгиба по усл: ∑z=0; N≤m_gφRA где N- расч прод сила m_g –коэф учит снижение нес спос-ти от влияния длит нагр при l_og =0. φ-коэф

Прод изгиба R-расч сопр сжатию кладки в зав-ти от марок камня и р-ра опред по табл. А-полщ сеч эл-та. при h≥30см (здесь h-наим р-р

Прямоуг сечэл-та)или с меньшим радиусом инерции элем любого сеч-я i≥8.7см m_g=1. В остальных случаях m_g опред-ся m_g=1-η (1+ )где η-коэф прин по табл в зав-ти от гибкости элем-та, вида камня , %прод армир η<1 Ng-рас прод сила от длит нагр l_og-эсцентоситет от действия нагр =0. Расчетные высоты стен и столбов l₀при окр коэф прод изгиба φслед приним в зав-ти от усл опирпния их концов на гориз опоры; при шарнирно опертых неподв опир-ии l₀=H, при упругой верхней опоре и жестком защемлении в нижней опоре для однопролетных зд l₀=1.5 H для многопрол зд l₀=1.25Hдля своб стоящих констр l₀=2H. Для констр с частично защемл опорных сечений l₀≥0.8 Hгде H-расст м/у перекрытиями или др гориз опорами при жб-ых гориз опорах расст-е м/уними в свету. Коэф прод изгиба φ для элем-та постояного по высоте сеч-я прим по таблв зав-ти от гибкости элем λ= l₀/i или элем прямоуг сеч при отношении λ_h= l₀/h и упругой хар-ки кладки α, приним по табл

Коэф φ и m_g при высоте сжатых стен и колонн а) шарнирно опертых на неподвижные опоры б) защемление внизу и имеющих верхнюю упругую опору.в) свободно стоящий

Коэф прод прогибы φопред в зав-ти λ,α