
- •1. Общие принципы рассеивания загрязняющих веществ в атмосфере
- •2. Механизм расчета рассеивания вредных выбросов промышленных предприятий
- •3. Теория образование nOx при сжигании органического топлива
- •4.Теория образования сажистых частиц при сжигании органического топлива.
- •5. Теория образования газообразного недожога в топках котлов
- •6. Теория образования sOx при сжигании органического топлива
- •7. Снижение эмиссии nOx
- •8. Снижения эмиссии soх
- •9. Снижение эмиссии аэрозолей
- •10. Основные принципы переноса загрязнений в атмосфере
- •11 Влияние аэродинамических и теплофизических факторов на процессы тепломассообмена в атмосфере
- •12. Основные положения теории турбулентности из классической гидродинамики
- •13. Приложение теории турбулентности к атмосферным процессам
- •14. Общие принципы рассеяния загрязняющих веществ в атмосфере
- •15.Распространение загрязняющих веществ от трубы
- •16. Основные теоретические подходы, используемые для описания процессов рассеивания примесей в атмосфере
- •17. Расчетная методика рассеивания вредных веществ в атмосфере, разработанная в гго им. А.И. Воейкова
- •18. Общие закономерности разбавления сточных вод
- •19.Методы расчета разбавления сточных вод для водотоков.
- •20.Методы расчета разбавления сточных вод для водоемов
- •21. Расчет предельно допустимого сброса для проточных водоемов
- •22. Расчет предельно допустимого сброса для водохранилищ и озер
- •23. Движение аэрозольных загрязнителей в потоке
- •24. Теоретические основы улавливания твердых частиц из отходящих газов
- •25. Теоретические основы защиты ос от энергетических воздействий
22. Расчет предельно допустимого сброса для водохранилищ и озер
Расчет выполняется с учетом специфики гидродинам-го и биохим-го .состояния водоема. При этом используются формулы Караушева и Родзиллера, но сущ-ют некоторые дополнения:
Если раст-ие от выпуска ст.вод до контрольного створа < 0,5 суточного пробега воды, то БПК полн, обусловленное метаболитами и орг-ми веществами (Ссм) принимается =0. При наличии в водоеме устойчивых ветровых течений для расчета общего разбавления м/б использован метод Руфеля, но только в 2-х случаях:
1) когда выпуск произ-ся в мелководную часть или в верхнюю треть глубины водоема, где загр-ая струя распр-ся вдоль берега под действием прямого поверхностного течения, имеющего одинаковое с ветром направление;
2) когда выпуск произ-ся в нижнюю треть глубины водоема, и тогда загр-ная струя распр-ся к береговой полосе против выпуска под действием компенсац-го теч-я, обратного направлению ветраю
Этот метод имеет след-ие ограничения:
- глубина зоны смешения не должна превышать 10 м.
- расст-е от выпуска до контрольного створа вдоль берега в первом случае не превышает 20 км;
- расст-е от выпуска ст.вод до берега против выпуска во втором случае не превышает 0,5 км.
Кратность
общего разбавления
,
тогда начальная кратность разбавления
для мелководья:
q – расход ст.вод выпуска, м3/с.V – ск-ть ветра над водой в месте выпуска, м/с. Нср – ср.глубина водоема вблизи выпуска, кот.принимают 3-4 м на участке 100 м, 5-6 м на участке 150 м, 7-8 м на участке 200 м, 9-10 м на участке 250.
При выпуске в нижнюю треть глубины
Для водохранилищ и озер кратность основного разбавления
для выпуска у берега
для выпуска вдали от берега
L – расстояние от выпуска до расчетного створа, м; ∆x – расс-е м/у расчетными сечениями: Δх=6,53Н1,167, для выпуска вдали от берега Δх=4,41Н1,167.
Если сбрасываются сточные воды, содержащие несколько примесей, то
(1)
Степень очистки, необходимая по каждому ингредиенту, д/б приведена по лимитирующему показателю.
Необходимая степень очистки по i-му в-ву опред-ся:
В процессе расчета по каждому лимитирующему признаку вредности при превышении соотношения (1) необходимо решать, какое из превышающих загрязнений нужно удалять в первую очередь.
23. Движение аэрозольных загрязнителей в потоке
На
ч-цу, движ-ся в потоке, действуют 3типа
сил:1.внешние (тяжести, электрич-ие,
магн-ые); 2.силы сопротивления среды; 3.
взаимод-е м/у частицами. Последние очень
слабы и ими можно пренебречь. Сопротивление
среды (газа) при отсутствии эффектов
инерции, связанных с вытеснением воздуха
движущейся сферической частицей
(Rep<0,05),
выражается з-ом Стокса
Где F- сила сопрот-я потока, Н; Ur – относит-ая скор-ть ч-цы по сравнению с газом, см/с.
При
подобном движении частицы, конечная
скор-ть оседания опред-ся из условия
равенства сил тяжести и сопротивления:
где ρp , ρg –плотность частицы и газа соответственно, г/см 3
Если размер ч-цы мал и близок к величине среднего пробега молекул газа, то ч-цы проскакивают м\у молекулами, сопротивление воздуха уменьшается, и скорость падения частицы возрастает. В этом случае исп-ся поправочный коэф-т Каннингхема и конечная скорость оседания:
где dp – диаметр Стокса, см; dра – импакторный диаметр, см; dрас – классический диаметр, см.
Если
Re
имеет большие знач-я (Rep>0,05),
то для определения ск-ти оседания принято
пользоваться графической зав-тью
(зависимость диаметра частицы (см), от
стационарной скорости оседания, см/с).
Самые мелкие частицы, размер которых
меньше среднего свободного пробега
молекул газа, имеют очень низкие скорости
оседания. При соударении друг с другом
процесс их движения становится хаотичным
(броуновским).Удаление подобных частиц
из потока возм-но за счет диффузии.
Коэфф-т диффузии:
Dp – к-нт диффузии;N – число Авогадро.
Если частицы таковы, что они могут при соударении слипаться, то диаметр их будет увеличиваться, возникает контакт и происходит коагуляция – самопроизвольный процесс, как правило, имеющий непрерывный характер и приводящий к увеличениючастиц в размере.
Если из потока следует удалить жидкие частицы, то необходимо учесть процесс испарения или конденсации.