60. Конструирование базы с траверсами

Размеры опорной плиты назначаются исходя из условий:

1)из условия размещения стержня колонны на плите

С1 и с2 свесы плиты(40-100мм)

Tтр -12..14мм

2)из условия прочности бетона на смятие под опорной плитой

Rb – расчетное сопротивление бетона смятию

При невыполнении условия пропорционально увеличиваем размеры плиты

Давление бетона на плиту принимают равномерно-распределенной и плиту рассматривают как пластинку.

Если условие не выполняется то увеличиваем пропорционально Lпл и Bпл,путем увеличения с1 и с2,но максимум до 100мм.Опорная плита работает на изгиб.

Плита может иметь след участки:

1)уч-к 1 оперт на 4 стороны (размеры а1 и b1)

M1=α*σb*a1

2)уч 2 на 3 стороны (а2*b2)

M2=α*σb*a2,коэфф альфа и бетта опред по технич литре.

3)консольный с вылетом консоли с2

M3=σb*c2^2/2

По макс моменту на участках подбираем толщину плиты

tпл должна быть меньше или равна 4 ммиз условия сварки,если условие не выполн то ставим дополнительные ребра которые уменьше р-р пластины.

hтр опред из условия прочности шва 1.

задаются параметрами сварки и катетами шва.

nw-кол-во швов.

(βRw)min-миним значение прочности шва по металлу шва или по металлу границы сплавления.

hтр≥lw1+10 мм

Проверяем шов 2,крепящий траверсу к опорной плите

Сумма Lw-суммарная расчетная длинна шва.

61 Расчет изгибаемых элементов с учетов развития пластических деформаций.

Рисунок из лк

После достижения крайними волокнами предела текцчести сигма т пластические деформации начинают распределяться в глубь сечения и поле исчерпания всей несущей способности в сечении возникает пастический шарнир.В отличии от обчного шарнира момент в пластическом шарнире равен 0

Возникновение пластического шарнира в статически определимых системах переводит эту систему в геометрически изменяемую.В статически неопределимых системах появление шарнира пластичности снижает степень статической неопределимости на 1

62 Определение высоты составных балок

а) Оптимальная высота балки, определяемая из условия наименьшей материалоемкости, вычисляется по формуле К.К. Муханова:

где _w – гибкость стенки, принимается предварительно в пределах 120...150.

б) Минимальная высота главной балки определяется из условия ее жесткости (наименьшая рекомендуемая высота):

где l / f_u = 223– величина, обратная предельному прогибу главной балки при ее пролете (таблица 1).

в) Высота главной балки, определяемая из условия ограничения строительной высоты перекрытия при поэтажной схеме сопряжения балок (рисунок 7):

г) Высота главной балки, определяемая из условия ограничения строительной высоты перекрытия при схеме сопряжения балок в одном уровне:

Высота балки должна быть близкой к оптимальной (h  h_опт), больше или равна минимальной (h  h_min), а также меньше одной из высот h₁ или h₂, вычисленных из условий сопряжения балок. Кроме того, стенку балки следует принимать в соответствии с шириной прокатных листов.

63. Определение размеров опорной плиты базы

1)из условия размещения стержня колонны на плите

С1 и с2 свесы плиты(40-100мм)

Tтр -12..14мм

2)из условия прочности бетона на смятие под опорной плитой

Rb – расчетное сопротивление бетона смятию

При невыполнении условия пропорционально увеличиваем размеры плиты

64. Расчет изгибаемых элементов при ограниченном развитии пластических деформаций. При образовании шарнира пластичности в сечении изгибаемого элемента происходят неограниченный рост пластических деформаций и нарастание прогибов. Эксплуатационные качества конструкции утрачиваются раньше, чем наступает беспредельное нарастание деформаций и исчерпание несущей способности, так как остаточные деформации (после снятия нагрузки) получаются столь большими (см. рис. 3.14, е), что конструкция становится непригодной к эксплуатации.

EостОстаточные деформации допускаются при соблюдении 3х условий

1)балка должна быть сплошного сечения.

2)нагрузка-статическая

3)τ≤0,9*Rs

Rs-расчетное сопротивление стали срезу

Rs=0,58Ry

σ=M/c1*W≤Ry*γc

c1-коэф,учит развитие пластич деформаций (табл 66 снип)

В качестве критерия предельного состояния по непригодности к эксплуатации принимают ограниченную пластическую деформацию которая для практических расчетов равна _пл<=3

Ограничение пластической деформации допускается в балках сплошного сечения работающих на статическую нагрузку при касательных напряжениях <=0,9Rs

C1 – коэф.учитывающий пластические деформации

Для практических расчетов принята предельная относительная пластическая деформация в сечении эпсолон остЗ, где эпсолон ост = эпсолон ост*Е/R.

Учет пластической работы стали допускается в балках сплошного сечения, несущих статическую нагрузку при касательных напряжениях

Проверка прочности таких балок выполняется по формуле

M/c1*Wнт min меньше или равно R, Где М - изгиб момент, Wнт min – момент сопротивления,с1 – коэф учитывающий развитие пластич деформаций по сечению. При тау =0,5 Rs влияние касательных напряжений на развитие пластичности несущественно и коэффициент c1 = c. При 0,5 Rs<тау<0,9Rs значения коэффициента C1 принимаются по формуле

C1 = 1,05*бетта*с = 1,05с КОРЕНЬ [(1-(тау/Rs)^2)/ (1- альфа(тау/Rs)^2)]

где а - коэффициент, равный 0,7 для двутавров, изгибаемых в плоскости стенки (для других типов сечения альфа=0); тау=Q/th - средние касательные напряжения.

Коэффициент с зависит от формы сечения и степени развития пластических деформаций.

При изгибе балки в двух главных плоскостях х и у проверка прочности выполняется по формуле

Mx/Сx *Wx нт min + My/Су* Wу нт min меньше или равно R .При ЭТОМ касательные напряжения не должны превышать 0,5 Rs.Значения коэффициентов Сх и Су даны в прил. 5Снип .