66. Влияние размера зерна и текстуры на мех-ие св-ва сплавов – твердых растворов.

Измельчение зерна повышает прочностные и пластические св-ва. В деформированных Ме и сплавах, для которых характерно наличие текстуры, мех-ие св-ва образцов, вырезанных и растягиваемых при испытании вдоль направления деформации, обычно выше, чем в поперечном направлении.

67. Факторы, влияющие на прирост прочностных хар-ик при введении в сплав частиц избыточных фаз.

Прирост прочности за счет введения частиц избыточных фаз зависит от св-в и структуры этих фаз, их связи со структурой матрицы, формы и размера частиц, расстояния между ними, характера распределения частиц в матрице. Наибольшего упрочнения сплава можно ожидать когда вторая фаза дисперсна, равномерно распределена в объеме сплава, а расстояние между ее частицами мало.

68. Механизм упрочнения сплавов за счет частиц избыточных фаз.

Эти частицы пересекают плоскости скольжения дислокаций матрицы и препятствуют их перемещению. Чем труднее перемещаться дислокациям, тем больше упрочнение материала.

Прирост прочности за счёт введения избыточных фаз зависит: от св-в и структуры этих фаз, их связи со структурой матрицы, форм и размеров частиц, от расстояния между ними, характера распределения частиц в матрице.

Наибольшее упрочнение сплава можно ожидать в тех случаях, когда 2-я фаза дисперсна, равномерно распределена в объеме фазы и расстояния между ее частицами мало.

69. В каких случаях при выделении частиц избыточных фаз достигается наибольшее упрочнение?

Когда 2-ая фаза дисперсна, равномерно распределена в объеме сплава, а расстояние между ее частицами мало.

70, 72. За счет чего достигается дисперсное упрочнение сплава?

Д исперсное упрочнения достигается в результате введения мелких частиц избыточных фаз. Дисперсное упрочнение может быть обусловлено как обходом, так и переползанием частиц дислокаций. Чем труднее перемещаются дислокации, тем больше упрочнение.

71. Влияние размера, формы и распределения частиц избыточных фаз на прочностные хар-ки сплавов.

В лияет: характер распределения крупных частиц избыточных фаз в гетерофазных сплавах. Если они хрупки и располагаются в виде сплошных цепочек по границам зерен, то сплав имеет низкую пластичность (δ и ψ близки к нулю) и прочность. Если же они равномерно распределены по объему сплава в виде компактных включений, то мех-ие св-ва выше. Компактные (например: сферические) включения второй фазы увеличивают хар-ки предельной прочности и пластичности по сравнению с игольчатыми и пластинчатыми частицами, даже если последние распределены только по телу зерна. Все эти факторы можно объяснить большей легкостью зарождения и развития трещин вдоль или вблизи границ зерна, занятых избыточными выделениями, и вдоль вытянутых частиц хрупкой фазы.

73. Какие прочностные св-ва и почему имеют разный физический смысл при разной геометрии диаграммы растяжения?

С мысл и значение временного сопротивления (σ_в), истинного сопротивления разрыву (S_k) и истинного напряжения (S_b) существенно меняются при переходе от диаграмм растяжения образцов, разрушающихся после образования шейки к диаграммам растяжения образцов, разрушающихся хрупко или образцов, деформирующихся равномерно вплоть до разрушения.

74. При каком виде нагружения (изгибе или растяжении) наиболее вероятно ожидать хрупкое разрушение детали? Почему?

При растяжении наиболее вероятно ожидать хрупкое разрушение, т.к. коэф-т мягкости при растяжении α = 0,5, а при изгибе он значительно больше. При изгибе вообще очень сложно разрушить деталь.

75. Как зависит нижний предел текучести от величины зерна? Дайте соответствующие пояснения.

С понижением размера зерен (или субзерен) d увеличивается число барьеров на пути скольжения дислокаций и тем больше требуется скорость для продолжения пластической деформации и физический (нижний) предел текучести возрастает в соответствии с соотношении Холла-Петча:

σ_т = σ₀+К_у∙d ^-1/2, где σ₀ и К_у – константы; d – размер зерна.

76. Почему прочностные свойства σв, Sв, Sк не могут строго характеризовать сопротивление металла разрушению?

Для материалов, разрушающихся с образованием шейки σв – условное напряжение (σв = Pmax/Fo), характеризующее сопротивление максимальной равномерной деформации. Предельную прочность таких материалов σв не опр-ют, т.к. оно значительно меньше истинного напряжения Sв, действующего в образце в момент достижения точки в (Sв = Pmax/Fв). Но Sв также не может служить хар-ой предельной прочности, т.к. за точкой в на диаграмме растяжения истинное сопротивление деформации продолжает расти, хотя усилие падает. Расчет Sв предполагает, что в момент разрушения в шейке действует схема одноосного растяжения, хотя на самом деле возникает объемное напряженное состояние, которое вообще нельзя охарактеризовать одним нормальным напряжением. Поэтому истинное сопротивление разрыву Sк (Sк = Pк/Fк) опр-ет лишь некое среднее продольное напряжение в момент разрушения.