
- •Курсовой проект
- •1 Задание на курсовой проект
- •2 Расчетные характеристики топлива. Выбор типа шлакоудаления. Выбор температуры горячего воздуха и компоновка хвостовых поверхностей нагрева
- •2.1 Расчетные характеристики заданного топлива
- •2.2 Выбор типа шлакоудаления
- •2.3 Выбор температуры горячего воздуха и компоновка хвостовых поверхностей нагрева
- •3 Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки и присосы воздуха по отдельным газоходам
- •4 Объем и энтальпия продуктов сгорания и воздуха
- •4.1 Объемы теоретического количества воздуха и продуктов сгорания при коэффициенте избытка воздуха .
- •4.2 Действительные объемы продуктов сгорания по газоходам при коэффициенте избытка воздуха больше единицы
- •4.3 Энтальпия продуктов сгорания по газоходам.
- •4.4 Тепловой баланс, коэффициент полезного действия и расход топлива котельного агрегата.
- •4.5 Определение расхода топлива на котёл.
- •5 Тепловой расчет сушильно-мельничной системы
- •5.1 Выбор сушильного агента, его температуры, размольного устройства и типа системы пылеприготовления
- •5.2 Тепловой баланс сушильно-мельничной системы
- •5.3 Пересчет производительности мельницы
- •5.4 Определение сушильной производительности мельницы
- •6 Расчет горелочных устройств
- •6.1 Выбор типоразмера горелочных устройств и компоновки топки.
- •6.2 Определение проходного сечения горелки для первичной смеси, вторичного воздуха и определение конструктивных размеров.
- •6.3 Расчёт конструктивных размеров прямоточно-щелевой горелки с чередующейся подачей смеси.
- •7 Расчет теплообмена в топке
- •7.1 Конструктивные и тепловые характеристики топочной
- •5.2 Расчёт теплообмена в топке.
- •8 Расчет радиационного пароперегревателя
- •9. Расчет ширмового пароперегревателя
- •10 Расчет конвективного пароперегревателя
- •11 Расчет воздухоподогревателя первой ступени
- •12 Расчет водяного экономайзера первой ступени.
- •13 Расчет воздухоподогревателя второй ступени
- •14 Расчет водяного экономайзера второй ступени.
- •15 Составление прямого баланса.
- •16 Аэродинамический расчет парогенератора
- •16.1 Сопротивление ширмового пароперегревателя.
- •16.2 Сопротивление конвективного пароперегревателя
- •16.3. Сопротивление водяного экономайзера второй ступени
- •16.4.Сопротивление воздухоподогревателя второй ступени
- •16.5 Сопротивление водяного экономайзера первой ступени
- •16.6 Сопротивление воздухоподогревателя первой ступени
- •16.7. Местные сопротивления
- •16.8 Гидравлическое сопротивление золоуловителя.
- •16.9 Сопротивление дымовой трубы
- •16.10 Самотяга конвективной шахты и дымовой трубы.
- •16.11 Подсчет перепада полных давлений по газовому тракту
- •16.12 Определение типоразмера дымососа.
- •16.13 Расчет воздушного тракта
- •16.13.1 Расчетная схема
- •16.13.2 Расчет сопротивления воздухопроводов холодного воздуха котла
- •16.13.3 Расчет сопротивления калориферов
- •16.13.4 Расчет сопротивления воздухоподогревателя
- •16.13.5 Расчет сопротивления воздухопроводов горячего воздуха
- •16.13.6 Расчет сопротивления горелочных устройств
- •16.13.7 Расчет самотяги
- •16.13.8 Перепад полных давлений по тракту
- •16.13.9 Выбор типоразмера дутьевого вентилятора. Определение его производительности, напора и мощности привода
- •17 Расчет естественной циркуляции контура
- •18 Список использованных источников
8 Расчет радиационного пароперегревателя
Т
епловая
схема котла (рисунок 8.1) отражает наличие
теплообменных поверхностей,
последовательность их включения по
водопаровому и газовому трактам, взаимное
движение сред в поверхностях, расположение
узлов регулирования. В ходе курсового
проекта делается тепловой расчет каждой
поверхности нагрева. Задачей расчета
радиационного пароперегревателя
является нахождение прироста энтальпии
пара в пароперегревателе. При расчете
тепловосприятия радиационного
пароперегревателя учитывается
неравномерность передачи лучистого
тепла по высоте топочной камеры.
,
Рисунок 8.1- Движение питательной воды и пара в котле.
Расход пара на
радиационный пароперегреватель (РПП),
определяется по следующей формуле:
,
(8.1)
где -заданная производительность котельного агрегата по пару, ;
-
расход пара на впрыск,
,
в расчетах принимать равным 2-5% от расхода
острого пара;
.
Давление в барабане
котла,
,
принимается на 10% больше чем давление
перегретого пара:
,
(8.2)
Давление пара в радиационном, , пароперегревателе принимается на 7% больше чем давление острого пара:
.
(8.3)
После барабана пар поступает в РПП, который воспринимает тепловое излучение из топочной камеры (рисунок 8.2). Это тепло воспринимает пар, в результате чего увеличивается его температура.
Рисунок 8.2-Радиационный пароперегреватель.
Энтальпия пара на выходе из радиационного пароперегревателя :
,
(8.4)
где - энтальпия пара на выходе из барабана, , определяется по температуре насыщения при давлении в барабане:
,
(8.5)
-
количество лучистого тепла, воспринятого
радиационным пароперегревателем
:
(8.6)
где
-
коэффициент неравномерности тепловосприятия
по высоте топки;
–
удельное
тепловосприятие топки, Вт/м2
(см. формулу 7.23)
-приращение
энтальпии пара в радиационном
пароперегревателе
:
,
(8.7)
.
(8.8)
Температура пара на выходе из РПП определяется по энтальпии пара на выходе из РПП, и давлению пара в РПП:
.
Найденная температура пара на выходе из топки позволит сделать тепловой расчет ширмового пароперегревателя.
9. Расчет ширмового пароперегревателя
В данном курсовом проекте выполняется поверочный расчет ширмового пароперегревателя (ШПП). Все конструктивные данные берутся из чертежа (рисунок 9.1). Целью расчета является определение температуры газов и температуру пара на выходе из ШПП.
Давление пара в ШПП на 4% больше чем давление острого пара (Па):
.
(9.1)
Таблица 9.1 – Конструктивные данные ШПП
Высота ШПП А, м |
Ширина ШПП В, м |
Расстояние между ширмами S1, м |
Внутренний диаметр труб ШПП dвн, м |
Наружный диаметр труб ШПП dн, м |
Количество ширм по ширине топки z1, шт |
8 |
1.6 |
0.5 |
0.024 |
0.032 |
15 |
Рисунок 9.1-Эскиз ширмового пароперегревателя.
Задаемся температурой газов на выходе из ШПП:
,
(9.2)
Лучевоспринимающая поверхность входного сечения ширм со стороны топки, м2:
,
(9.3)
Выходная излучающая поверхность ширмы:
,
(9.4)
где
-
высота ШПП, принимается из таблицы 9.1
– ширина топочной камеры, определяется по эскизу, =8 м
.
Конвективная поверхность нагрева ШПП :
,
(9.5)
где - высота ШПП, м, принимается из таблицы 9.1;
-
ширина ШПП, м, принимается из таблицы
9.1;
-
количество ширм по ширине топки,
принимается из таблицы 9.1;
.
Площадь живого сечения для прохода газов:
,
(9.6)
где - высота ШПП, м, принимается из таблицы 9.1;
– ширина топочной камеры, определяется по эскизу, =8 м;
-
наружный диаметр труб ШПП, м, принимается
по таблице 9.1;
.
Тепло, полученное прямым излучение из топки, :
,
(9.7)
где
-
лучистое тепло, воспринимаемое плоскостью
входного сечения ширм
:
,
(9.8)
где
-
коэффициент неравномерности тепловосприятия
по высоте топки, для верхней части;
-
площадь выходного окна (смотри таблицу
7.1);
-
среднее тепловое напряжение теплообменной
поверхности (смотри формулу 7.23) ;
-
коэффициент, который находится следующему
отношению:
-расход топлива на котел, кг/с (см. формулу 4.28);
,
Qлвых - тепло излучения из топки и ширмы на поверхность нагрева, расположенную за ширмами:
,
(9.10)
где
-
угловой коэффициент ширм:
,
(9.11)
где S1-расстояние межу соседними ширмами, м, принимается по таблице 9.1
- ширина ШПП, м, принимается из таблицы 9.1;
.
-
выходная излучающая поверхность ШПП,
м2
(см. формулу 9.4)
-расход топлива на котел, кг/с (см. формулу 4.29);
-
поправочный коэффициент, принимается
равным
=0.5;
-
средняя температура газов в ШПП:
0К
-
степень черноты газов в ширмах:
,
(9.12)
где
-коэффициент ослабления лучей ,
,
определяется по следующему выражению:
,
(9.13)
где
-
коэффициент ослабления лучей трехатомными
газами,
,
определяется по формуле:
(9.14)
где
-
суммарная объемная доля трехатомных
газов и водяных паров, определяется по
таблице 4.1;
-
температура газов на выходе из топки,
К;
-
эффективная толщина излучающего слоя,
определяется как:
, (9.14)
где - высота ШПП, м, принимается из таблицы 9.1
S1- расстояние межу соседними ширмами, м, принимается по таблице 9.1
- ширина ШПП, м, принимается из таблицы 9.1;
,
-
коэффициент ослабления лучей золовыми
частицами,
,
определяется по формуле:
,
(9.15)
где - эффективный диаметр золовых частиц, мкм, определяется видом сжигаемого топлива и типом мельничного устройства, так при размоле
топлива в ММ ; - плотность дымовых газов при атмосферном давлении;
-
абсолютное давление в топках с
уравновешенной тягой,
=0.1
МПа;
Количество тепла, отданного газами ШПП из межтрубного пространства :
,
(9.16)
где
-
коэффициент сохранения тепла,
=0.9947;
-
энтальпия газов на выходе из топки,
(см. формулу 7.19)
-
энтальпия газов на выходе из ШПП,
находится по температуре газов на выходе
из ШПП методом линейной интерполяции
по таблице 4.2:
,
(9.17)
.
Энтальпия пара на выходе из ШПП :
,
(9.18)
где
-
энтальпия пара на выходе из РПП,
(см. формулу 8.4);
-тепло,
полученное прямым излучение из топки,
(см.
формулу 9.7);
-расход топлива на котел, кг/с (см. формулу 4.28);
-
расход пара на ШПП кг/с, равен расходу
пара в РПП (см. формулу 8.1);
.
Температура пара на выходе из ШПП, определяется по давлению пара в ШПП и энтальпии пара на выходе из ШПП.
,
(9.19)
Скорость газов в ШПП при средней их температуре, м/с:
,
(9.20)
где -расход топлива на котел, кг/с (см. формулу 4.28);
-
полный объем газов, м3/кг
(см. таблицу 4.1);
-
площадь живого сечения для прохода
газов, м2
(см. формулу 9.6);
-
средняя температура газов в ШПП, 0К;
,
(9.21)
.
Коэффициент теплоотдачи за счет конвекции, находят по скорости газов в ШПП и диаметра труб ШПП по /1, с 31/
,
(9.22)
Средняя скорость пара в ШПП, м/с:
, (9.23)
где
-
удельный объем пара
;
- расход пара на ШПП кг/с, равен расходу пара в РПП (см. формулу 8.1);
-
размер проходного сечения для пара
:
,
(9.24)
где - количество ширм, принимается из таблицы 9.1;
-
внутренний диаметр труб ШПП, м, принимается
по таблице 9.1;
-
количество параллельно включенных
трубок в одной ширме:
,
(9.25)
где - ширина ШПП, м, принимается из таблицы 9.1;
;
-
шаг между трубками, принимается равным
,
,
.
Температура наружных загрязнений труб, 0С:
,
(9.26)
где
-
средняя температура пара в ШПП,
определяется по формуле:
,
(9.27)
коэффициент
загрязнения, определяется по /1, с. 30/,
-расход топлива на котел, кг/с (см. формулу 4.28);
-
конвективная поверхность нагрева ШПП,
м2
(см. формулу 9.5)
- тепло, полученное прямым излучение из топки, (см. формулу 9.7);
-
тепло, отданное газами ШПП из межтрубного
пространства,
(см. формулу 9.16)
- коэффициент теплоотдачи от стенки пару, определяется по средней скорости пара и средней температуре пара по /1, с. 32/:
,
.
Коэффициент теплоотдачи за счет излучения определяется по средней температуре газов и температуре загрязнения стенки по /1, с 33/
,
(9.28)
Полный коэффициент теплоотдачи от газов стенке:
,
(9.29)
где
-
коэффициент использования, принимается
по /1, с 30/,
-
коэффициент теплоотдачи за счет
конвекции,
(см. формулу 9.20);
- наружный диаметр труб ШПП, м, принимается по таблице 9.1
-
угловой коэффициент ШПП, принимается
по /1, с 24/, х=0.99;
Коэффициент
теплопередачи
:
,
(9.30)
где - тепло, полученное прямым излучение из топки, (см. формулу 9.7);
- тепло, отданное газами ШПП из межтрубного пространства, (см формулу 9.15)
коэффициент загрязнения, определяется по /1, с. 30/,
.
Температурный напор для ширм рассчитывается как среднеарифметическая разность температур газов и пара, 0С:
,
(9.31)
Количество тепла, переданного через стенки труб ширм за счет теплопередачи, :
,
(9.32)
где k- коэффициент теплопередачи, (см. формулу 9.28)
-расход топлива на котел, кг/с (см. формулу 4.28);
-
конвективная поверхность нагрева ШПП,
м2
(см. формулу 9.5);
Так как погрешность не превышает 2%, делаем вывод о том, что значение разности температур задано верно.
,
(9.33)
Температура пара на выходе из ШПП, определяется по давлению пара в ШПП и энтальпии пара на выходе из ШПП.
,
(9.34)
Нахождение действительной температуры газов и пара на выходе из ШПП позволит сделать конструкторский расчет конвективного пароперегревателя.