
- •1. Физико-механические свойства бетона. Прочность, деформативность.
- •2. Расчет прочности внецентренно-растянутых жбк.
- •3. Конструирование объёмного блока крупнопанельного здания.
- •4. Усадка, ползучесть, релаксация бетона. Влияние на ндс усадки в жбк.
- •5.Расчет прочности внецентренно-сжатых элементов
- •6.Конструирование панели перекрытия, опертой по контуру.
- •7. Физико-механические свойства арматурных сталей. Диаграммы растяжения.
- •8.Расстояние между трещинами в изгибаемых жбк.
- •10.26. Классы, марки, сортамент арматурных сталей.
- •11.Расстояние между трещинами в растянутых жбк.
- •13. Арматурные изделия, анкера, станки арматуры.
- •14.Кривизна жбк при отсутствии трещин. Прогибы.
- •15.Узел сопряжения колонны и связей в каркасном здании.
- •16.Сцепление арматуры с бетоном. Факторы, влияющие на сцепление.
- •17. Кривизна жбк при наличии трещин. Прогибы.
- •18.Узел сопряжения колонны и диафрагмы жесткости крупнопанельного здания.
- •19. Метод расчета конструкций по предельные состоянием
- •20. Проверка трещиностойкости изгибаемых жбк по ядровым моментам.
- •21 .Стык колонн с выпусками арматуры.
- •22.Стадии ндс изгибаемых жбк обычных и преднапряженных
- •23. Расчет на раскрытие трещин изгибаемых жбк.
- •24.Конструирование вертикальных стыков стеновых панелей наружных.
- •25. Стадии ндс изгибаемых преднапряженных жбк при натяжении арматуры на упоры.
- •29.Значение коэффициентов ψs и ψb в расчетах жбк.
- •31. Потери предварительного напряжения в жбк δ los.
- •32. Модули деформаций бетона.
- •33.Контактный горизонтальный стык стеновых панелей
- •34.Расчет прочности изгибаемых жбк по нормальным сечениям с одиночной арматурой
- •35 .Основные положения расчета преднапряженных жбк
- •36 Платформенный горизонтальный стык стеновых панелей.
- •37. Расчет изгибаемых элементов прямоугольного профиля с двойной арматурой
- •40.Расчет изгибаемых преднапряженных жбк по нормальным сечениям
- •41.Способы натяжения арматуры
- •42. Бесконсольный стык ригеля и колонны.
- •43. Расчет прочности изгибаемых жбк по нормальным сечениям таврового сечения
- •44. Проверка прочности жбк при обжатии, транспортировании и монтаже
- •Вопрос 45 и 48
- •46 Расчет изгибаемых жбк по наклонным сечениям
- •47. Расчет на трещиностойкость центрально-растянутых преднапряженных жбк.
- •49. Расчет прочности центрально-сжатых жбк.
- •52. Расчет жбк с косвенной арматурой. Местное смятие.
- •53. Величина контролируемого предварительного напряжения σspcon . Коэффициент точности натяжения.
- •55. Расчет прочности центрально-растянутых преднапряженных жбк.
14.Кривизна жбк при отсутствии трещин. Прогибы.
Расчет перемещений железобетонных элементов - прогибов и углов поворота - связан с определением кривизны оси при изгибе или с определением жесткости элементов. По длине железобетонного элемента в зависимости от вида нагрузки и характера напряженного состояния могут быть участки без трещин (или участки, где трещины закрыты) и участки с трещинами в растянутой зоне.
Кривизна оси при изгибе и жесткость железобетонных элементов на участках без трещин
Кривизну оси железобетонных элементов на участках, где не образуются трещины, определяют как для сплошного приведенного сечения в стадии I ндс:
(1 /r)1 = М/B, где М - изгибающий момент; В - жесткость приведенного сечения,
Для бетонов при кратковременном действии нагрузки
B=0,85Eblred,
При длительном действии нагрузки кривизна
(1/r)2 = Мφ/В, где φ - коэффициент, учитывающий снижение жесткости (увеличение кривизны) при длительном действии нагрузки под влиянием ползучести бетона сжатой зоны
Кривизну оси, вызванную выгибом (1/r)3 от кратковременного действия усилия предварительного обжатия, также определяют по формуле (1/r)3= М/B gри значении изгибающего момента М = Рeop в которой eop эксцентриситет усилия предворит. обжатия.
Кривизну оси, вызванную выгибом под влиянием ползучести бетона от усилия предварительного обжатия, принимают равной тангенсу угла наклона эпюры деформаций
(1/r)4=
, где
и
— деформации бетона, вызванные
ползучестью, на уровне центра тяжести
растянутой арматуры и крайнего сжатого
волокна бетона
Полное значение кривизны
1/r = (1/r)1+(1/r)2-(1/r)3-(1/r)4 для элементов без предварительного напряжения принимают -(1/r)3=(1/r)4=0
15.Узел сопряжения колонны и связей в каркасном здании.
3.2. Сопряжения ригеля с колонной
3.2.1. В общем случае в сечении стыка ригеля с колонной действуют продольная и поперечная (относительно ригеля) силы, изгибающий и крутящий момент (рис. 14). В рассматриваемых конструкциях стыков ригеля с колонной вертикальная опорная реакция передается на консоль, поэтому влияние поперечных сил на работу сопряжения можно не учитывать.
Рис. 14. Схема усилий, действующих в узле сопряжения ригеля с колонной
3.2.2. Работа сопряжения ригеля с колонной рассматривается для двух состояний: первое - швы не омоноличены, что соответствует стадии монтажа или конструкции так называемого сухого стыка (рис. 15, а); второе - швы омоноличены и бетон шва включается в работу (рис. 15, б, в).
3.2.3. В стыках, по аналогии с сечениями железобетонных элементов, могут возникать три стадии напряженно-деформированного состояния: первая - условно-упругая; вторая - упруго-пластическая и третья - предельная по несущей способности.
Рис. 15. Схема изменения напряженно-деформированного состояния сопряжения ригеля с колонной рамного каркаса: а) стадия монтажа (сухой стык); б) омоноличенный узел до образования трещин в растянутой зоне; в) стадия после образования нормальной трещины в шве
3.2.4. Критерием предельного состояния узлового сопряжения колонны с перекрытием рекомендуется принимать допустимый угол поворота опорного сечения ригеля или плиты перекрытия относительно оси колонны, который определяется:
-для первой группы предельных состояний из условий достижения физического или условного предела текучести в растянутой или сжатой арматуре, временного сопротивления сжатию бетона шва или стыкуемых конструкции, предельного сдвига или отрыва закладных деталей (рис. 16);
-для второй группы предельных состояний из условий предельных прогибов и горизонтальных перемещений, так же предельного раскрытия трещин.
Рис. 16. Схема к определению предельного угла поворота ригеля относительно колонны: Δs - предельные удлинения по растянутой арматуре; Δz - предельные деформации сдвига закладных деталей
3.2.5. Коэффициент угловой жесткости узла сопряжения ригеля (плиты перекрытия) с колонной Сφ равен отношению изгибающего момента М в узле к соответствующему углу поворота φ опорного сечения ригеля относительно оси колонны в узле:
(2)
3.2.6. Угол поворота опорного сечения ригеля, показанного на рис. 16 определится
(3)
где ΔT = ∑ΔTi и ΔC = - ∑ΔCi - перемещения в растянутой и сжатой зонах (принимаются со своими знаками);
Zred - расстояние между линиями измерения перемещений.
3.2.7. Для рассматриваемых типовых узлов сопряжения ригеля с колонной коэффициент угловой жесткости стыка рекомендуется определять по формуле
(4)
где
- приращения смещений от единичных усилий соответственно в сжатой и растянутой зонах сечения стыка;
KNi, КNj - коэффициенты, учитывающие влияние осевого сжимающего усилия (при отсутствии продольной силы принимаются равной единице);
h0 - рабочая высота сечения стыка (расстояние от линия опирания ригеля или плиты перекрытия на консоль до центра тяжести растянутой или сжатой арматуры).
3.2.8. Коэффициент угловой жесткости сопряжения ригеля с колонной связевого каркаса (рис. 3, а) без учета сжатого бетона шва:
(5)
где
- смещения от единичных усилий соответственно верхней стальной накладки, опорных закладных деталей консоли колонны и ригеля, определяемые по рекомендациям [27] или на основе экспериментальных данных;
KN1, KN2 - коэффициенты, учитывающие влияние продольной силы
|
(верхние знаки принимаются при совпадении усилий от изгибающего момента и продольной силы в нижней зоне);
е - эксцентриситет продольной силы относительно линии опирания ригеля на консоль.
При действии обратного момента необходимо учитывать возможность потери устойчивости верхней связи.
3.2.9. При действии момента противоположного знака в омоноличенных торцевых швах для узлового сопряжения ригеля с колонной связевого каркаса без верхней накладки, показанного на рис. 3, б коэффициент угловой жесткости равен:
(6)
где
;
d, EB, ξ, ν , ω - толщина шва, модуль упругости бетона шва, относительная высота сжатой зоны бетона шва, коэффициент упруго-пластических деформаций, коэффициент полноты эпюры сжатой зоны;
КNB1, KNB2 - коэффициенты, учитывающие влияние продольной силы
|
здесь m - коэффициент, зависящий от формы эпюры напряжений в бетоне сжатой зоны (3 - для треугольной, 2 - для прямоугольной).
Высота сжатой зоны определяется из условия равновесия сечения.
3.2.9. Коэффициент угловой жесткости рамного сопряжения в монтажной стадии, т.е. без учета работы бетона шва на сжатие (рис. 15, а):
(7)
где
здесь f(x) и ljt - функция распределений продольных деформаций в растянутой арматуре (принимается по форме эпюры моментов на опорном участке) и длина учитываемой зоны растяжения верхней арматуры.
На участке с открытой растянутой арматуры стыка продольные деформации постоянны, поэтому
-
перемещения от единичных усилий
растянутой арматуры в зоне анкеровки
в бетоне, определяемые по рекомендациям
[40].
3.2.10. Выражение для коэффициента угловой жесткости при обратном моменте будет иметь вид:
|
(8) |
В выражениях (7 и 8) при определении коэффициентов КN1 и KN2 необходимо учитывать правило знаков, описанное для выражения (5).
3.2.11. Коэффициент угловой жесткости сопряжения рамного узла с учетом работы бетона шва на сжатие и образования нормальных трещин в бетоне шва растянутой зоны (рис. 15, в):
|
(9) |