Абхм с двухступенчатой генерацией пара и прямоточной подачей раствора (Рис. 30).

ГВД – ступень генератора высокого давления

ГНД – ступень генератора низкого давления

ТВД – теплообменник высокого давления

ТНД – теплообменник низкого давления

Процессы:

Процессы выпаривания происходят ступенчато. Эта схема предназначена для применения греющей среды высоких параметров (150-170 *С).

2 -71 – нагрев слабого раствора в ТНД

71 – 72 – нагрев слабого раствора в ТВД

32’

72 - кипение раствора в ступенях генератора высокого давления

42

42 – 82 – охлаждение раствора промежуточной концентрации

Пар из генератора высокого давления направляется в генератор низкого давления как теплоноситель (для обогрева).

31’

82 -кипение раствора промежуточной концентрации в ГВД

41

32’ – 32 – конденсация пара, теплота конденсации позволяет кипятить раствор промежуточной концентраии

41 – 81 – охлаждение раствора крепкой концетрации

31’

31 - процессы в конденсаторе

32

В даннй схме процесс кипения осуществлен двухступенчато: первая ступень осуществляется за счет внешнего источника, вторая за счет вторичного пара.

Исходные данные: t_s, t_w, t_h.

1. ξ_r1≤ξ_крист (с проверкой по t₈)

2. ξ_a=f (p_a, t₂)

3. i₄₁=f (p_h^ГНД, ξ_r1)

4. t₄₁=t₃₂ - для теор. цикла

5. p_h^ГВД=f (t₃₂)

6. i₄₂=f (p_h^ГВД, t₄₂) t₄₂=t_h – для теор. цикла

7. ξ_r2=f (i₄₂, p_h^ГВД) с проверкой для действительного цикла ξ_r2=(ξ_a*ξ_r1)^0.5 – из условия равенства кратности циркуляции раствора по ступеням генератора

8. i₈₁=f (p_a, ξ_r1)

9. i₂= f (p_a, ξ_a)

10. i₇₁=f (q_ТНД^ξr2, a), где а – цикловая кратность циркуляции а= ξ_r1/(ξ_r1- ξ_а)

11. i₄₂= f (p_h^ТВД, ξ_r2)

12. t₈₂=t₇₁-∆t_ТВД, ∆t_ТВД=15…20*С для действит. цикла

13. i₈₂=f (t₈₂, ξ_r2)

14. i₇₂=f (q_ТВД^ξr2, x), где х=а*( ξ_r2- ξ_а)/ ξ_r2 х≤1 (0.51…0.54)

15. i_32’=f (p_h^ГВД, t_{процесса}^ср)

16. i₃₁= f (p_h^ГНД, t_{процесса}^ср)

17. i₃=f (p_k)

18. i_1’=f (p₀)

ζ=q₀/q_h^ГВД

ζ=1.1…1.25

Теплота конденсации уменьшается на 30-40% , тем самым уменьшается общий расход охлаждающей воды на машину. Выигрыш в расходе сотавляет ≈30%.

Простейшая авахм (Рис. 32).

ξ=G_NH3/(G_H2O+G_NH3)

Процессы.

1 – 2 – десорбция

2 – 1 – абсорбция

t₂ – раствор на выходе из генератора

t₄ – низшая температура раствора в абсорбере

4 – 1 – крепкий раствор насосом из абсорбера подаётся в генератор

4 – 1⁰ – процесс подогрева раствора в генераторе

4 – 2⁰ – десорбция раствора в генераторе

5’ – средняя концентрация пара

1

5’ - десорбция

2

5’ – 6 – конденсация

6 – 7 – дросселирование

t₇₀ – низшая температура раствора в испарителе

В процессе десорбции раствора в испарителе температура будет повышаться.

t₈₀ – высшая температура в испарителе

7⁰ – 8⁰ – процесс кипения (десорбции) в испарителе

8 – состояние влажного пара, состоящего из жидкости 8⁰ и пара, образовавшегося при дросселировании

8

4 – процесс абсорбции

3

2 – 3 – дросселирование слабого раствора

f=(ξ_d-ξ_a)/(ξ_r-ξ_a)

ζ=q₀/q_h

Простейшие безнасосные абсорбционные хм.

Достоинства: бесшумность, отсутствие насоса (увеличивается моторесурс).

Недостатки: низкая энергетическая эффективность.

Область применения: малые холодильные мощности.

Простейшая безнасосная схема (Рис. 33).

В качестве греющей среды может применяться теплота сгорания газа или электроэнергия.

Охлаждение конденсатора и абсорбера – воздушное.

Абсорбционно-диффузионная холодильная водоаммиачная холодильная машина(Рис. 34).

Контур АБХ: – газ → генератор → конденсатор → испаритель → Т/О жидкостной → абсорбер → РТО → генератор.

Контур водорода: - испаритель → Т/О газожидкостной → абсорбер → Т/О газожидкостной → испаритель (восьмерка).

Генератор – нагрев и вскипание водоаммиачного раствора.

В дефлегматоре происходит обогащение аммиачного пара.

Испаритель заполнен водородом для уравнивания давления с конденсатором. В испарителе аммиак диффундирует в водород, в абсорбере аммиак поглащается раствором , а водород поступает обратно в испаритель.