- •Курс лекций
- •Пароэжекторные холодильные машины (пэхм).
- •Действительный цикл пэхм. (Рис. 4)
- •Особенности работы пэхм на различных рабочих веществах.
- •Абсобционные холодильные машины (ахм). Принцип работы ахм.
- •Условия совмещения части прямого и части обратного циклов.
- •Принципы работы ахм.
- •Абсорбционная бромистолитиевая холодильная машина (абхм).
- •Тепловой расчет теоретического цикла абхм.
- •Действительный цикл одноступенчатой абхм.
- •Влияние параметров внешних сред на энергетическую эффективность абхм.
- •Влияние температуры охлаждающей среды на энергетическую эффективность. (Рис.19)
- •Влияние температу ры охлаждаемого источника на энергетическую эффективность ахм на примере абхм (Рис. 20).
- •Влияние параметров внешних источников на выбор типа термодинамического цикла. (Рис. 21)
- •Классификация основных циклов абхм.
- •Одноступенчатые циклы с раздельными процессами тепломассопереноса в основных аппаратах.
- •Абхм с раздельными процессами т/м в основных аппаратах (Рис. 28).
- •Многоступенчатые ахм.
- •Двухступенчатая ахм, работающая по циклу Альтенкирха с водным раствором бромистого лития (Рис. 29).
- •Резорбционная хм (Рис.30).
- •Абхм с двухступенчатой генерацией пара и прямоточной подачей раствора (Рис. 30).
- •Простейшая авахм (Рис. 32).
- •Простейшие безнасосные абсорбционные хм.
- •Влияние параметров внешних сред на коэффициент трансформации пнт.
- •Способы повышения концентрации пара аммиакана входе в конденсатор авхм.
- •Основы конструирования абхм. (Рис.39).
Абхм с раздельными процессами т/м в основных аппаратах (Рис. 28).
Исходные данные: tw, ts2, th1.
Фрагменты расчёта.
tw1→t0→p0→pa
tw1→tw2k→pk→ph
tw1→tw2a→t6
th1→th2→t5
Задаёмся ξr*≤ξкрист (с проверкой t8)
4*=f (ξr*, ph) → i3’ → <β
Слабый раствор
i5=f (<β, t5)
5 – 4 – адиабатно-изобарная десорбция
8. ξrсм=f (<β, t5)
9. ξr → ∆ξr˜=(ξr*-ξr)/(ξr*-ξrсм)≈5%
10. i4=f (ξr, <β)
11. ∆ξ˜=5…8%
12. ξa → i2*=f (ξa*, pa)
13. 1’ – 2* - <γ (см. выше)
14. i6=f (<γ, t6) → ξaсм=f (<γ, t6)
15. ξa → ∆ξa˜=(ξa-ξa*)/(ξaсм-ξa*)≈20%
16. t6=f (ξa, <γ) → ∆tт/о → t8 → i8
17. i9=f (лин. 2 – 9, ξrсм)
9 – 6 – охлаждение слабого смешанного раствора
18. qт/оr → i7
19. i10=f (лин. 2 – 9, ξrсм)
10 – 5 – нагрев крепкого смешанного раствора без фазового перехода
5 – 4 – адиабатно-изобарная десорбция в форсуночной камере генератора
4 – 8 – охлаждение крепкого раствора РТО
8 – 2 – процесс смешения крепкого раствора и слабого раствора
9 – 6 – охлаждение слабого смешанного раствора в теплообменнике абсорбра
6 – 2 – адиабатно-изобарная абсорбция а форсуночной камере абсорбера
2 – 7 – нагрев слабого раствора в РТО
7 – 4 – процесс смешения слабого и крепкого раствора
3’ – 3 – конденсация на струях и каплях в форсуночной камере конденсатора
1 – 1’ – кипение рабочего тела на струях и каплях в форсуночной камере испарителя
3 – 1 – дросселирование через гидрозатвор
Достоинства:
Теплообмен происходит без фазового перехода, уменьшая коррозионное воздействие на конструкционные материалы теплообменной поверхности. Начиная с Q0=300 кВт и выше, массогабаритные показатели лучше чем в машине с совмещенными процессами.
Недостатки:
Наличие дополнительных насосов, наличие форсуночных камер, что делает схему более громоздкой.
Многоступенчатые ахм.
Область примения: Применяется в тех случаях, когдав одноступенчатом цикле зона дегазации становится меньше 2% или вообще цикл не может быть осуществлен по причиненизкой температуры греющей среды и/или высокой температуры охлаждающей среды и/или низкой температуры охлаждаемой среды.
Двухступенчатая ахм, работающая по циклу Альтенкирха с водным раствором бромистого лития (Рис. 29).
ts → pa
tw → phв
pm=( phв*pa)^0.5 с проверкой ζ или ∑F
Из баланса по соли абсорбера низкого давления: (a2-1)*ξr2=a2*ξa2 → a2= ξr2/(ξr2- ξa2)
Из баланса генератора высокого давления: a1= ξr1/(ξr1- ξa1)
ζ=q0/(qhв+qhн)
Резорбционная хм (Рис.30).
На примере бромистолитиевой машины.
Область примения: Применяется в тех случаях, когдав одноступенчатом цикле зона дегазации становится меньше 2% или вообще цикл не может быть осуществлен по причиненизкой температуры греющей среды и/или высокой температуры охлаждающей среды и/или низкой температуры охлаждаемой среды.
В резорбере происходит конденсация на струях и каплях. В дегазаторе кипит слабоконцентрированный раствор (подсоленная вода).
1. ξr≤ξкрист с проверкой по t8
2. tw → t2
3.ξr → ξa ∆ξ=3…6% для LiBr и 5…10% для NH3
4. pd=pa pa=f (t8, ξa)
5. pa → i2
6. ph=f (t4, ξr)
7. ts → t40 → i40 → ξd
Холодильный эффект получаем в дегазаторе.
tw → t20 → ξр
i8 → i7
ζ=qd/qh