Одноступенчатые циклы с раздельными процессами тепломассопереноса в основных аппаратах.

Достоинства:

1. Уменьшение коррозионного воздействия водного раствора LiBr на конструкционные материалы аппаратов за счет исключения процессов фазового перехода на теплообменной поверхности аппаратов.

2. Улучшение массогабаритных показателей машины за счет замены кожухотрубных аппаратов на более компактные и эффективные пластинчатые аппараты.

Недостатки:

Усложнение схем за счет появления дополнительных насосов и массообменных (форсуночных) камер.

Цикл с раздельным процессом тепломассопереноса (т/м) без рециркуляции теплоты в генераторе и совмещенным абсорбером(Рис. 24).

Задаемся ξ_r≤ξ_кр, где ξ=f (t₈, лин. кристал.)

7 - 4’ – перегрев раствора в Т/О генератора.

Недостатки: Малые значения величины зоны дегазации, следовательно большая тепловая нагрузка РТО.

Цикл сраздельным т/м в генераторе и рециркуляцией раствора в нем и совмещенным абсорбером (Рис. 25).

1. ξ_r≤ξ_крист, где ξ=f (t_w, линия крист.)

2. i₄=f (ξ_r, p_h)

3. t₄=f (ξ_r, p_h)

4. i₈=f (ξ_r, t₈)

5. ξ_a=f (p_a, t₂), i₂=f (p_a, t₂)

6. i₇=f (q_т/о), где q_т/о=(ξ_r/(ξ_r-ξ_a)-1)*(i₄-i₈)

7. i_3’=f (ξ_r, p_h), где t₄=f (p_h, ξ_r)

8. Строим изотерму влажного пара β=arctg(ξ_r*m_ξ/[(i_3’-i₄)*m_i])

9. Задаёмся температурой на выходе из Т/А генератора t₅=t_h

10. Строим линию смешения 7-4

11. i₅=f (t₅, <β)

12. i₁₀=f (ξ_r^см, линия 7-4), где ξ_r^см=f (i₅, t₅) – концентрация смешанного раствора

13. Зона дегазации в генераторе ∆ξ=ξ_r- ξ_r^см

14. Баланс генератора. Кратность рециркуляции.

b_r=ξ_r/∆ξ – Количество смешанного раствора, поступающего на, 1 кг пара выпаренного в испарителе, в генератор.

15. Нагрузка генератора: q_h=b_r*(i₅-i₁₀)

Сравнивается с нагрузкой генератора по балансу теплообменника генератора и форсуночной камере

q_h=i_3’+(a-1)*i₄-a*i₇

Теоретический цикл одноступенчатой АБХМ с раздельными процессами т/м в абсорбере без рециркуляции раствора (Рис. 26).

1. Дано: t_w, t_s, t_h

2. p₀=f (t₀), p₀=p_a

3. p_k=f (t_k), p_k=p_h

4. ξ_r≤ξ_кр – с далнейшим уточнением по температуре t₆

5. i₆=f (ξ_r, t₆) – где t₆=t_w – для теорет. цикла

6. i_1’=f (t₆)

7. Строим линию абсорбции 1’-6, γ= arctg(ξ_r*m_ξ/[(i_1’-i₆)*m_i])

8. i₂=f (p_a, <γ)

9. t₂=f (p_a,<γ)

10. i₈=f (ξ_r, t₈), где t₈=t₂ для теор. цикла

8 – 6 – процесс теплообмена

6 – 2 – процесс массообмена

11. ξ_a=f (p_a, t₂)

12. i₇=f (q_r, ξ_a)

13. i₄=f (ξ_r, p_h)

2 – 7 – нагрев слабого раствора в РТО

7 – 5 – адиабатно-изобарная десорбция

5 – 4 – кипение

4 – 8 – охлаждение крепкого раствора в РТО

8 – 6 – охлаждение крепкого раствора в Т/О абсорбера

6 – 2 – адиабатная абсорбция в ФКА

Определение тепловой нагрузки абсорбера.

q_a=i_1’+(a-1)*i₄-a*i₂

q_a^w=(a-1)*(i₈-i₆)

Далее по общей методикам.

Недостатки: Узкая зона дегазации, большая величина тепловой нагрузки РТО и низкий тепловой коэффициент.

Теоретический цикл АБХМ с раздельными процессами т/м в абсорбере и рециркуляцией раствора в абсорбере (Рис. 27).

b_a – величина рециркуляции слабого смешанного раствора в абсорбере – количество смешанного слабого раствора на 1 кг пара выпаренного в испарителе.

1. ξ_a>ξ_a^см, (с последующей проверкой по величене b_a )

2. i₂=f (ξ_a, p_a), t₂=f (ξ_a, p_a)

3. t₈=t₂, i₈=f (t₈, ξ_r)

4. i₇=f (q_т/о^r, ξ_a)

5. Строим процесс абсорбции 1’ – 2, γ= arctg(ξ_a*m_ξ/[(i_1’-i₂)*m_i])

6. i₆=f (<γ, t₆)

7. ξ_a^см=f (<γ, t₆), t₆=t_w для теор. цикла

8. b_a=ξ_a^cм/(ξ_а^см-ξ_а)

9. q_a=b_a*(i₉-i₆), где i₉ из построения

Введением рециркуляции раздвигаем зону дегазации q_т/о=(a-1)*(i₈-i₄).