Действительный цикл одноступенчатой абхм.

Отклонение действительных процессов от теоретических в АБХМ.

1. Падение давления на тракте испаритель – абсорбер.

∆р_и-а=0,2…1,0 мм рт ст

Падение давления на тракте генератор – конденсатор.

∆р_г-к=0

2. Недорекуперация теплоты на холодном конце РТО (Рис. 9).

∆t_т/о=15…20 ºС

k=(t₄-t₈)/(t₄-t₂) – коэффициент относительной недорекуперации

t₈=t₂ k=1

t₈=t₄ k=0 (нет РТО)

k=0,7

3. Недонасыщение раствора в абсорбере (Рис. 10)

∆=0…2%

_a=_a^*+∆

i₂=f (_a, t₂)

4. Недовыпаривание раствора в генераторе (Рис. 11)

Зависит от конструкции генератора

∆ξ_r=2…4 – генератор затопленного типа

∆ξ_r=0,5…2,5 – генератор плёночного типа

ξ_r= ξ_r^*+∆ξ_r

5. Конечная разность температур в аппаратах

Испаритель. (Рис. 12)

_и4…6 ºC

∆t_и=3…5ºC

t₀=t_s1-∆t_s-∆t_и

Конденсатор. (Рис. 13)

_k=4…6 ºC

∆t_w=8…10 ºC – для городского водоснабжения

∆t_w=5 ºC – для оборотного водоснабжения

∆t_k=3…5 ºC

t_k=t_w1^k+∆t_w^k+∆t_k^k

Абсорбер. (Рис. 14)

=4…6 ºC

∆t_a=3…5 ºC – на холодном конце абсорера

Генератор. (Рис. 15)

_г>5 ºC

} контролировать _r<64%

∆t>5 ºC

От типа генератора и положения точки 7 зависит начало теплообмена с раствором.

Один из вариантов: в затопленном генераторе раствор недогрет, раствор необходимо нагреть и кипяить.

Влияние параметров внешних сред на энергетическую эффективность абхм.

(На примере бромисто-литиевой АХМ)

Для осуществления цикла АХМ необходимы сведения о трех внешних средах (температурах).

1. Влияние температуры греющей среды на тепловой коэффициент (Рис. 16, 17, 18).

В теоретическом цикле.

t_w=const t_h=var

t_s=const

4 – 8 – охлаждение крепкого раствора (а-1) кг

} разные эквиваленты потока

2 – 7 – нагрев слабого раствора а кг

t₀=t_s

t₂=t_k=t_w

a=/(_r-_a)

При уменьшении температуры греющей среды уменьшается зона дегазации, увеличивается кратность циркуляции, уменьшается недорекуперация на теплом конце РТО, тем самым уменьшается тепловая нагрузка на генератор.

t_h^min=t₄

k=(t₄-t₈)/(t₄-t₂)

Втеоретическом цикле t₈=t₂

Без РТО k=0.

Действительный цикл.

С увеличением зоны дегазации увеличивается необходимая температура греющей среды. Тепловой коэффициент увеличивается до определенной температуры, после которой её увеличение не приводит к увеличению теплового коэффициента из-за недостаточной внутренней рекуперации теплоты в цикле?

Как меняется тепловой коэффициент от температуры греющей среды в теоретическом цикле с k=1

ζ=f (t_h)

Ответ: С ростом температуры греющей среды возрастает разность между эквивалентами потоков крепкого и слабого растворов в РТО, т. к. уменьшается кратность циркуляции раствора в цикле, т. е. увеличивается разность эквивалентных потоков между ‘a’ и ‘a-1’, а значит ухудшается внутренняя регенерация теплоты в цикле.

а=20 а-1=19

а=5 а-1=4

Темп теплового коэффициента уменьшается при повышении температуры греющей среды?

Ответ: С увеличением температуры греющей среды уменьшается кратность циркуляции, следовательно уменьшается тепловая нагрузка на теплообменник,

q_т/о=a*(i₇-i₂)

а значит и роль РТО на внутреннею регенерацию теплоты в цикле уменьшается.

Как меняется тепловой коэффициент в теоретическом цикле, если если степень регенерации теплоты в цикле 1>k>0?

Ответ: При k=1, т. е. в цикле без РТО с ростом температуры греющей среды уменьшается теплота парообразования r, т. е. понижается q_h (ζ=q₀/q_h), растет тепловой коэффициент.

С повышением температуры греющей среды при определённых значениях внутренняя регенерация теплоты в цикле не влияет на тепловой коэффициент.