27. Конструкция и расчет упругих муфт(с упругой торообразной оболочкой)

Муфта упругая с торообразной оболочкой характерна тем, что в качестве упругого элемента используется резиновая оболочка, напоминающая автомобильную шину. Для облегчения сборки иногда применяют разъемную, состоящую из двух половин, оболочку или заменяют последнюю несколькими упруги­ми хомутами, имеющими такую же форму сечения. Резиновая оболочка обладает большой упругостью, что придает муфте высокие компенсирующие свойства: осевое смещение 1...10 мм, радиальное – 1...5 мм и угловое – 1°...1°30'. Кроме того, одна полумуфта может повернуться относительно другой на угол до 5°30'.

Условие прочности оболочки на сдвиг в сечении около зажима:

где 2Tp/D₁ —окружная сила в сечении около зажима, Н; D₁ — диаметр окружности в сечении около зажима, мм; πD₁ — длина окружности, δ – толщина оболочки, мм; [τ_сд] - допускаемое напряжение на сдвиг для материала оболочки: [τ_сд]≈0,4 МПа.

28. Косозубые зубчатые передачи. Коэффициент торцевого перекрытия. Проектный расчет косозубых передач по контактным напряжениям по гост 21354 — 75.

У косозубых зубчатых колес зубья располагаются не по образующей делительного цилиндра, а составляет с ней некоторый угол . Но профиль косого зуба в нормальном сечении совпадает с профилем прямого зуба и модуль в этом сечении должен быть стандартным. Косозубые передачи по сравнению с прямозубыми обладают еще и другими преимуществами: многопарность зацепления, уменьшение шума и пр. Поэтому в современных передачах косозубые леса получили преимущественное распространение. В отличие и прямых косые зубья входят в зацепление не сразу по всей длине, а постепенно.

О тмеченное преимущество косозубого зацепления становится особенно значительным в быстроходных передачах, так как динамические нагрузки возрастают пропорционально квадрату скорости.

Форму косого зуба в нормальном сечении принято определять через параметры эквивалентного колеса:

или

В отличие от прямозубых косые зубья входят в зацепление не сразу по всей длине зуба, а постепенно и зацепление не имеет зоны однопарного зацепления. Эта плавность косозубого зацепления значительно понижает шум и дополнительные динамические нагрузки.

Во избежание больших осевых сил в зацеплении рекомендуют принимать  = 8 ... 20.

Расчет коэффициента торцевого перекрытия_ .

По ГОСТ 16532 — 70 коэффициент торцевого перекрытия равен:

+ — внешнее зацепление, — внутреннее зацепление.

Проектный расчет косозубых передач по контактным напряжениям по ГОСТ 21354 -75.

Проектный расчет выполняется по формулам:

где К_а = 43 — для косозубых и шевронных стальных колес.

К_d = 67,5 — для косозубых стальных колес.

_ba = ba_; _bd = bd₁ ; _bd = _ba[(u +1)/u]

29. Кпд червячных передач и его расчет. Способы повышения кпд червячных передач

КПД определяется по формуле: — при ведущем червяке: — при ведущем червячном колесе при   — _з = 0 и передача становится не возможной в обратном напрывлении получаем самотормозящую червячную пару.

Для предварительных расчетов КПД можно оценивать ориентировочно по средним значениям. После определения размеров передачи значение выбранного КПД проверяют расчетом.

Способы повышения КПД червячных передач.

КПД зацепления, как показали экспериментальные исследования, зависят от шероховатости поверхности. В связи с этим в передачах средней и высокой мощности шероховатость поверхности витков червяка должна быть Ra 1 ... 1,15 мкм. Принимают большее значение из возможного число заходов червяка, приэтом увеличивается угол .