46.Сквозные центрально-сжатые колонны. Подбор сечения.

Требуемая площадь поперечного сечения колонны: Предварительно задают гибкость колонны _х, по которой определяют _х (L = 5... 7 м).По _х определяют радиус инерции Зная значение A_mp, i_{x mp} по сортаменту подбирают соответствующий номер проката.

П о фактической гибкости колонны находят и делают проверку устойчивости колонны относительно материальной оси: . Приведенные гибкости колонны ветви которой соединены планками или раскосами: - с планками; - с решеткой,где _y - гибкость всего стержня относительно свободной оси;_b - гибкость отдельной ветви на участке междупланками (обычно _b = 30...40);А — площадь сечения колонны;A_d - площадь сечения раскосов решеток; .Далее определяют:требуемый радиус инерции: ;требуемую ширину колонны: (зазор между ветвями в свету – не менее 100...150 мм).После уточнения ширины колонны b находят фактический радиус инерции сечения ;гибкость относительно оси у - у ;приведенную гибкость ;коэффициент _у.

Проверка устойчивости колонны относительно оси у – уПроизводится по формуле: .

44. Центрально сжатые колонны. Общая характеристика.

Центрально-сжатые колонны применяются в качестве опор покрытий, перекрытий, рабочих площадок и т.д.

Колонна состоит из трех основных частей: - стержня; - оголовка; - базы (башмака). По типу сечения колонны: сплошные и сквозные.

При проектировании центрально-сжатых колонн необходимо обеспечить устойчивость колонны относительно главных осей ее сечения.

Рациональные конструкции колонн при нагрузках: - до 2700 кН применяют сплошные колонны; - от 2700 до 3500 кH применяют сквозные колонны из двух швеллеров; - от 5000 до 6000 кH применяют сквозные колонны из двух двутавров; - более 6000 кН применяют колонны из составных сварных сечений. Расчетная длина колонны, необходимая для проектирования по гибкости: l_ef = μl,

где I — длина колонны; μ — коэффициент расчетной длины, зависящий от способа закрепления колонны.

42. Опирание балок

Размер опорного ребра жесткости определяется из расчета на смятие торца ребра:

,где V – опорная peaкция балки;А_р – площадь смятия опорного ребра;R_p- расч сопр стали смятию по табл. 1 СНиП II-23-81*

,где _m - коэффициент надежности по материалу по табл. 2 СНиП II-23-81*; R_un – норм сопре стали, по табл. 51 СНиП II-23-81*.

Требуемая площадь смятия торца опорного ребра .Определив А_р компонуем поперечное сечение ребра (определяем t_s и b_h). Задавшись t_s (16...20 мм) находим ширину ребра . Ширина выступающей части ребра из условия местной устойчивости не должна превышать . Выступающая часть опорного ребра не должна превышать а  1.5t_s и обычно принимается равной 15...20 мм.

Опорную часть балки проверяют на устойчивость из плоскости балки по формуле: , где A_s – условная площадь сечения опорной стойки, включающая сечение опорного ребра и полосу стенки шириной с каждой стороны ребра ; _х – коэффициент продольного изгиба поперечного сечения условной опорной стойки относительно оси Z, определяемый по табл. 72 СНиП II-23-81* из условия, что опорное ребро жесткости и заштрихованная часть стенки пред­ставляет собой стойку высотой h_w.

Гибкость опорного ребра , где i_z - радиуc инерции ребра жесткости и заштрихованной части стенки относительно оси Z.

К онструктивные решения сопряжения балок

а) шарнирное опирание ВБ на ГБ (Qmax≤10кН); б) шарнирное опирание ВБ на ГБ (Qmax>10кН); в) жесткое опирание ВБ на ГБ при равной высоте;г) жесткое опирание ВБ на ГБ при разной высоте. 1 – главная балка; 2 – вспомогательная балка; 3 – опорный уголок; 4 – опорный столик (лист t=25-30 мм); 5 – соединительный уголок стенки балки; 6 – поясные накладки; 7 – опорный столик на главной балке

2 3

Сопряжение балок 1

1.Этажное сопряжение

2 (вспомогательная балка)

1 (главная балка)

2. Этажное в одном уровне

3. Пониженное

3(балка настила)