
- •Конспект лекций по курсу « пэму»
- •1.Общие вопросы проектирования электрических машин
- •1.1.Технико – экономические показатели эм
- •1.1.1.Экономические критерии оценки спроектированных изделий
- •1.1.2.Конструктивные формы исполнения электрических машин
- •1.1.3.Материалы, применяемые в электромашиностроении
- •Магнитные материалы
- •Проводниковые материалы
- •Изоляционные материалы
- •1.2.Главные размеры и электромагнитные нагрузки
- •1.2.1.Соотношения в геометрически подобных машинах (законы подобия)
- •Зависимость мощности гпм от линейных размеров
- •Изменение условий охлаждения с ростом мощности гпм
- •1.3.Расчет магнитных цепей электрических машин
- •1.3.1.Расчет мдс воздушного зазора
- •1.3.2.Расчет мдс зубцовой зоны
- •1.4.Потери мощности в электрических машинах
- •1.5.Расчет параметров обмоток
- •2.Тепловые и вентиляционные расчеты электрических машин
- •2.1.Режимы работы электрических машин
- •2.2.Виды, способы и системы охлаждения электрических машин
- •2.3.Оценка систем охлаждения
- •2.3.1.Коэффициенты, характеризующие тепловую нагрузку машины
- •2.3.2.Коэффициенты, характеризующие эффективностьспособов охлаждения
- •2.3.3. Коэффициенты, характеризующие разработанную систему охлаждения
- •2.3.4.Коэффициенты, характеризующие экономичность охлаждения
- •2.4.Характеристика вентиляционной сети
- •2.5.Вентиляторы электрических машин
- •2.6.Виды теплообмена в электрических машинах
- •2.7.Нагрев однородного тела
- •2.8.Теплопередача в телах простейшей конфигурации
- •2.8.1.Плоская стенка без внутренних потерь
- •2.8.2.Полый цилиндр
- •2.8.3.Теплопередача вдоль стержня
- •2.8.4.Плоская стенка с внутренними потерями
- •2.9.Нагрев и охлаждение однородного проводника
- •2.9.1.Нагрев однородного проводника в режиме s1.
- •2.9.2.Нагрев проводника в кратковременном режиме
- •2.9.3.Нагрев проводника в повторно - кратковременном режиме
- •2.9.4.Нагрев неоднородного проводника
- •2.10.Нагрев цилиндрических катушек
- •2.11.Нагрев проводника в режиме короткого замыкания
- •2.12.Современные методы тепловых расчетов электрических машин
- •2.12.1.Метод температурных полей
- •2.12.2.Метод тепловых параметров
- •2.12.3.Метод эквивалентных тепловых схем (этс)
- •3.Проектирование ад
- •3.1.Структура серии
- •3.2.Главные размеры и электромагнитные нагрузки ад
- •3.3.Обмотки статоров асинхронных двигателей
- •3.4.Выбор числа пазов статора и ротора
- •3.5.Высшие гармоники магнитного поля в воздушном зазоре
- •3.6.Пазы статора
- •3.6.1.Пазовые клинья
- •3.7.Источники шума и вибраций асинхронных двигателей
- •3.8.Выбор формы пазов ротора
- •3.9.Расчет размеров стержней ротора
- •3.10.Выбор воздушного зазора ад
- •3.11.Расчет магнитной цепи ад
- •3.12.Особенности взрывозащищенных ад
- •3.13.Расчет рабочих характеристик ад
- •3.14.Расчет пусковых характеристик ад
- •3.15.Расчет пуска асинхронных двигателей
- •4.Проектирование машин постоянного тока
- •4.1.Главные размеры и электромагнитные нагрузки мпт
- •4.2.Выбор главных размеров
- •4.3.Учет требований надежности при проектировании машин постоянного тока
- •4.4.Необходимость применения компенсационной обмотки
- •4.5.Выбор числа пар полюсов машин постоянного тока
- •4.6.Расчет обмотки якоря
- •4.6.1.Условия симметрии обмоток
- •4.6.2.Простая волновая обмотка
- •4.6.3.Сложная волновая обмотка
- •4.6.4.Простая петлевая обмотка
- •4.6.5.Сложная петлевая обмотка
- •4.6.6.Комбинированная обмотка
- •4.7.Выбор типа обмотки якоря
- •4.8.Выбор размеров проводников и пазов
- •4.9.Расчет магнитных цепей мпт
- •4.9.1.Выбор воздушного зазора
- •4.9.2.Размеры сердечника главного полюса
- •4.9.3.Размеры станины
- •4.10.Определение размеров и числа щеток и размеров коллектора
- •4.11.Коммутация мпт
- •4.11.1.Эдс, наводимые в коммутируемой секции.
- •4.12.Расчет обмоток добавочных полюсов и компенсационной.
- •4.13.Расчет мдс обмотки возбуждения
- •5.Проектирование синхронных машин
- •5.1.Основные конструктивные формы исполнения см
- •5.1.1.Особенности выбора главных размеров см различных типов
- •5.2.Обмотки статоров см
- •5.3.Выбор величины воздушного зазора см
- •5.4.Успокоительная (пусковая) обмотка
- •5.5.Расчет мдс реакции якоря
- •6.Общие вопросы проектирования трансформаторов
- •6.1.Краткая характеристика систем охлаждения трансформаторов
- •6.2.Выбор конструкции и расчет обмоток трансформаторов
- •6.2.1.Цилиндрические обмотки из прямоугольного провода
- •6.2.2.Многослойные цилиндрические обмотки из круглого провода
- •6.2.3.Винтовые обмотки
- •6.2.4.Катушечные обмотки
- •6.3.Расчет магнитной системы трансформатора
- •6.4.Расчет параметров короткого замыкания трансформаторов
- •Методические указания
- •7.Исходные данные для выполнения курсового проекта
- •8.Выбор главных размеров
- •9.Расчет данных обмотки статора
- •10.Расчет размеров зубцовой зоны статора
- •11.Расчет ротора
- •12.Расчет намагничивающего тока
- •13.Параметры рабочего режима
- •14.Расчет рабочих характеристик
- •15.Расчет пусковых характеристик
- •16.Тепловой и вентиляционный расчеты
- •17.Содержание расчетно – пояснительной записки и графической части проекта
6.2.2.Многослойные цилиндрические обмотки из круглого провода
Применяются в трансформаторах мощностью 25…630 кВА в качестве обмоток ВН на напряжения 3…35 кВ и в качестве обмоток НН на напряжения 3…10 кВ
Между соседними витками двух разных слоев возникает значительное напряжение, поэтому один слой от другого должен изолироваться, например, несколькими слоями кабельной бумаги. Для улучшения охлаждения внутренних слоев обмотки стараются увеличить общую поверхность охлаждения и уменьшить радиальный размер обмотки. Для этого делят обмотку на две катушки с осевым каналом между ними.
6.2.3.Винтовые обмотки
Винтовая одноходовая обмотка – такая обмотка, витки которой следуют друг за другом в осевом направлении по винтовой линии, а сечение каждого витка образовано сечением нескольких параллельных проводов прямоугольного сечения, расположенных в один ряд в радиальном направлении.
Витки обмотки обычно разделены радиальными каналами, которые могут быть сделаны и через два витка.
Двух – (и более) ходовые винтовые обмотки состоят из двух (или более) одноходовых обмоток, взаимно расположенных подобно ходам многоходовой резьбы.
Так как параллельные провода имеют различную длину, увеличивающуюся от центра к периферии, активные сопротивления их различны. Кроме того, при концентрическом расположении обмоток поле рассеивания направлено по оси стержня и в радиальном направлении оно различно, поэтому индуктивные сопротивления параллельных проводов также не равны. Это приводит к неравномерному распределению токов между параллельными проводами. Для устранения этого применяются транспозиции.
6.2.4.Катушечные обмотки
Эти обмотки состоят из ряда последовательно соединенных катушек, намотанных в виде плоских спиралей из одного или более проводов прямоугольного сечения и расположенных в осевом направлении с радиальными каналами между всеми или частью катушек. Катушечные обмотки бывают непрерывными. Когда они намотаны непрерывным проводом, и дисковыми, собранными из отдельных катушек. При переходе провода из катушки в катушку осуществляется транспозиция проводов.
Такие обмотки целесообразно использовать в качестве обмоток ВН, при этом витки, служащие для регулирования напряжения, составляют отдельные катушки.
Катушечные обмотки обладают большой механической прочностью.
Исходными данными для выбора обмоток являются:
Ток соответствующей обмотки
;
Мощность трансформатора ;
Номинальное напряжение .
Поперечное сечение витка обмотки:
где
- средняя плотность тока в обмотках
трансформатора.
Средняя плотность тока
определяется, исходя из заданных потерь
короткого замыкания
.
Для трансформаторов с обмотками из меди
Для трансформаторов с обмотками из алюминия:
где
- коэффициент, учитывающий добавочные
потери в обмотках;
- напряжение витка;
- средний диаметр канала между обмотками.
После этого выбирается тип конструкции обмоток. В зависимости от типа обмоток и рассчитанного сечения витка выбираются соответствующие проводники и рассчитываются размеры обмоток. Правильность расчетов проверяется по плотности теплового потока - отношению потерь в обмотке к ее охлаждаемой поверхности. Предельно допустимое значение составляет в трансформаторах с естественной циркуляцией масла 1200…1400 Вт/м2, в крайних случаях – 1600 Вт/м2, и может доходить до 2000…2200 Вт/м2 искусственной циркуляции масла. Превышение этих значений увеличивает массу и стоимость системы охлаждения трансформаторов, увеличивает нагрев масла, ускоряя этим его старение.