1). Сложный раствор ст 19 дбн

ɣ₁– 1800 кг/м³

δ₁- 0,015 м

λ₁-0,76 Вт/м °С

S₁- 9,60 Вт/м °С

2). Керамзитобетон

ɣ₂– 1200 кг/м³

δ₂- 0,5 м

λ₂-0,80 Вт/м °С

S₂- 10,50 Вт/м °С

3). Известняково-песчаный раствор

ɣ₃– 1600 кг/м³

δ₃- 0,02м

λ₁-0,81 Вт/м °С

S₁- 9,76 Вт/м °С

4). Минеральная вата гафрированная

ɣ₁– 70 кг/м³

δ₁- х м

λ₁-0,050Вт/м °С

S₁- 0,49 Вт/м °С

Iзона3501 Rqmin = 2,2

Rо = 1/αв + R1 + R2 + R3 + R4 +1/αн - общее сопротивление теплопередачи, где

R = δ/λ

αв = 8,7 Вт/м²С – коеф. теплопередачи внутренней поверхности стены,

αн = 23 Вт/м²С – коеф. теплопередачи в зимних условиях.

Rо =1/8,7+1/23+0,015/0,76+0,5/0,80+0,02/0,81+х/0,050 = 2,8 м²К/Вт

Принимаем толщину минеральной ваты гафрированной х = 0,023 м.

Расчет чердачного перекрытия

Чердачное перекрытие:

1). Цементно-песчаный раствор

ɣ₁– 1800 кг/м³

δ₁- 0,015 м

λ₁-0,76 Вт/м °С

S₁-9,60 Вт/м °С

2). Керамзитобетон сыпучий

ɣ₂– 500 кг/м³

δ₂- х м

λ₂-0,17 Вт/м °С

S₂- 2,55 Вт/м °С

3). Железобетонная плита

ɣ₄– 2500 кг/м³

δ₄- 0,12 м

λ₄-1,92 Вт/м °С

S₄-17,98Вт/м°С

III зона >2501-3000 Rqmin = 2,2

Rо = 1/αв + R1 + R2 + R3 + 1/αн - общее сопротивление теплопередачи, где

R = δ/λ

αв = 8,7 Вт/м²С – коеф. теплопередачи внутренней поверхности перекрытия,

αн = 12 Вт/м²С – коеф. теплопередачи в зимних условиях.

Rо = Rqmin = 1/8,7 +1/12+0,015/0,76+х/0,17+ 0,12/1,92 = 2.8 К/Вт

Следовательно, толщину керамзитобетона в трехслойной наружной панели необходимо принимать не менее х = 0,2 м

D=R₁S₁+ R₂S₂+ R₃S₃

D=0,015/0,76*9,60+0,2/0,17*2,55+0,12/1,92*17,98=4,4 D>4, т.е. конструкции малой массивности, тепловая инерция средняя.

Расчет наружной стены на теплоустойчивость в условиях жаркого климата.

Принимаем расчетную температуру внутреннего воздуха равной 20⁰ С.

Город Краснодар находится в II (“нормальной”) температурной зоне, условия эксплуатации А. Влажностный режим нормальный.

Наружная стена:

1). Сложный раствор ст 19 дбн

ɣ₁– 1800 кг/м³

δ₁- 0,015 м

λ₁-0,76 Вт/м °С

S₁- 9,60 Вт/м °С

2). Керамзитобетон

ɣ₂– 1200 кг/м³

δ₂- 0,25 м

λ₂-0,80 Вт/м °С

S₂- 10,50 Вт/м °С

4). Известняково-песчаный раствор

ɣ₃– 1600 кг/м³

δ₃- 0,02м

λ₁-0,81 Вт/м °С

S₁- 9,76 Вт/м °С

3). Минеральная вата гофрированная

ɣ₁– 70 кг/м³

δ₁- х м

λ₁-0,050Вт/м °С

S₁- 0,49 Вт/м °С

Определяем толщину утепляющего слоя для зимних условий: IIIзона-3500 Rqmin = 0,8

Rо = 1/αв + R1 + R2 + R3 + R4 +1/αн - общее сопротивление теплопередачи, где

R = δ/λ

αв = 8,7 Вт/м²С – коеф. теплопередачи внутренней поверхности стены,

αн = 23 Вт/м²С – коеф. теплопередачи в зимних условиях.

Rо = 1/αв + R1 + R2 + R3 + R4 +1/αн - общее сопротивление теплопередачи, где

R = δ/λ

αв = 8,7 Вт/м²С – коеф. теплопередачи внутренней поверхности стены,

αн = 23 Вт/м²С – коеф. теплопередачи в зимних условиях.

Rо =1/8,7+1/23+0,015/0,76+0,25/0,80+0,02/0,81+х/0,050 = 0,5 м²К/Вт

х = 0.7м толщина мин.ваты

D=R₁S₁+ R₂S₂+ R₃S₃

D₀=0,015/0,76*9,6+0,25/0,80*1,05+0,02/0,81*9,76+0,45/0,050*0,49=17,6 D=12,6<1–расчитываем по формуле D_{2 =} 0,3>1

D₃₌0.3<1–расчитываем по формуле D₄₌4,4<1– расчитываем по формуле

1). Aτ_B^тр=2,5-0,1*(t_н-21)

Aτ_B^тр=2,5-0,1*(23,2-21)=2,3

2). Aτ_B= Aτ_B^расч/ν = 40,04/44.9= 0,14

3). Aτ_B^расч=0,5* Atн+(ρ*(I_max+I_ср))/α_н

Aτ_B^расч=0,5* 22,5+(0,9*(755+181))/23,2=40,04

4). α_н=1,16*(5+10*√v)

α_н=1,16*(5+10* √3,0)=23,2

v-максимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль

5). ν =0,9е ^D0/√ ²*(( S₁+ α_в)*(S₂+y₁)*( S₃+y₂)*( S₄+y₃)(α_н+ y₄))/(( S₁+ y₁)*(S₂+y₂)*( S₃+y₃)*( S₄+y₄)* α_н)

y₁= (R1 S₁²+ αв)/1+ R1* αв) =(0,01*9,6²+8,7)/(1+0,01*8,7)=7,7

y₂=2,8

y_{3 =}(R3* S₃²+ y₂)/1+ R3* y₂)=12.17

у4=8,57

ν =0,9*2,718 ^{2,8/ 1,4}*((9,6+8,7)(8,08+7,7)(9,6+2.8)(23.2+8,6))/

/((9,6+7,7)(10,50+2,8)(9,76+12,17)(0,49+8,57)*23,2=278,2

Aτ_B^тр< Aτ_B

2.3< 0.14

Следовательно рассматриваемая ограждаемая конструкции не удовлетворяет теплоизоляционным качествам на теплоустойчивость в летнее время.