3.4.Расчет прочности наклонных сечений.

Определяем коэффициент f, учитывающий наличие полок тавровых сечений:

Диаметр поперечных стержней устанавливают из условия сварки с продольными стержнями d=18 мм и принимают =5мм класса Вр-I, =260 МПа. Число каркасов – 2, . Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям s=h/2=36/2=18, принимаем s=15 см. В средней части пролета l/2 шаг s=(3/4)h=25 см.

Влияние свесов сжатой полки:

 0,5 — принимаем _f = 0,141.

Коэффициент _n, учитывающий влияние продольных сил, равен 0, т.к. арматура во второстепенной балке ненапрягаемая.

Тогда коэффициент k:

k = 1 + 0,141 + 0 = 1,141 1,5.

Погонное усилие в поперечных стержнях вычисляем по формуле (22):

кН/м.

Находим величину Q_bmin:

Q_bmin = _b3·k·R_bt·b·h₀ = 0,6·1,141·0,9·0,75·10³·0,16·0,33  24,41кН.

Проверяем условие:

, кН/м.

Определяем максимальны шаг поперечных стержней:

м > s=15 см.

Вычисляем M_b:

M_b =_b2·k·R_bt·b·h₀²= 2·1,141·0,9·0,75·10³·0,16·0,33² = 26,839 кН·м.

кН/м.< кН/м, то расстояние от точки опоры до вершины наклонной трещины определяется по формуле: м < м.

Вычисляем поперечное усилие, воспринимаемое бетоном сжатой зоны над вершиной наклонного сечения:

кН  Q_bmin = 24,41 кН — условие выполняется.

Поперечная сила в вершине наклонного сечения вычисляется:

Q = Q_max – q · c = 59,96 – 10,26· 1,1  48,67 кН.

Вычисляем значение:

м

и проверяем условия: c₀  c = 1,62 м;

c₀  2h₀ = 2·0,33 = 0,66 м;

c₀  h₀ = 0,33 м.

Определяем сумму осевых усилий в поперечных стержнях:

Q_sw = q_sw·c₀ = 67,95·0,63 = 42,8 кН.

Проверяем условие прочности:

Q  Q_b + Q_sw, 48,67  24,41 + 42,8 = 67,22 кН

Проверка по сжатой наклонной полосе:

Определяем параметр _sw:

Находим коэффициент : .

Проверяем прочность по сжатой полосе между наклонными трещинами. Вычисляем коэффициент _w1, учитывающий влияние поперечных стержней балки:

_w1=1+5_sw = 1+5·7,4·0,0016 = 1,061  1,3.

Находим коэффициент _b1:

_b1 = 1 – ·R_b = 1 – 0,01·8,5  0,885.

Проверяем условие равновесия:

0,3_w1_b1R_bbh₀ = 0,3·1,061·0,885·8,5·10³·0,16·0,33 = 126,4 кН  Q = 59,96 кН — условие выполняется.

Итак, на приопорных участках устанавливаем арматуру 2Ø5 Вр-I с шагом 150 мм, а в средней части пролета — с шагом 250 мм.

Список использованной литературы

1) В.Н. Байков, С.Э. Сигалов «Железобетонные конструкции. Общий курс», Москва-Стройиздат, 1991 г.

2) Методические указания к курсовому проекту по дисциплине «Элементы железобетонных и каменных конструкций», Владивосток, ДВГТУ, 1996 г.

3) Лекционный материал курса «Железобетонные конструкции». Преподаватель: канд. техн. наук, доцент Т.К. Игнатенко.

4) СНиП 2.03.01-84. «Бетонные и железобетонные конструкции», Госстрой СССР. - М. :ЦИТП Госстроя СССР, 1985 г.

0