4. Допускаемые напряжения изгиба

а) Базовое число циклов нагружения, соответствующее пределу выносливости зубьев при изгибе, N_FG= 4^.10⁶.

б) Эквивалентное число циклов нагружения зубьев находим по формуле (12.1), значение коэффициента эквивалентности _F - по табл. 12.2: для шестерни при q_F=6 _F1=1, для колеса при q_F=6 _F1=1, где q_F – показатель кривой выносливости.

N_FE1= _F1 N_К1= 1 ^. 1,27 ^. 10⁸ = 1,27 ^. 10⁸

N_FE2= _F1 N_К2= 1 ^. 0,36 ^. 10⁸ = 0,36 ^. 10⁸

Коэффициенты долговечности

Y_N1=⁶ N_FG/ N_FE1 =⁶ 4^.10⁶ / 1,27 ^. 10⁸ = 0,562 принимаем Y_N1=1,

Y_N2=⁶ N_FG/ N_FE2 =⁶4^.10⁶ / 0,36 ^. 10⁸ = 0,694 принимаем Y_N2=1.

Полагая, что шероховатость между переходными поверхностями между зубьями при зубофрезеровании Ra< 40 мкм, принимаем коэффициенты шероховатости Y_R1= Y_R2=1. При нереверсивной работе коэффициент реверсивности Y_А=1. Принимаем коэффициент запаса прочности [S]_F = 1,7.

г) по табл. 12.10 определяем пределы выносливости зубьев при изгибе:

для шестерни  _Flim1= 1,17*Н1 = 333,45 МПа

для колеса  _Flim2 = 1,17*Н2 = 292,5 МПа

д) допускаемые напряжения изгиба по формуле:

для шестерни []_F1 =  _Flim1 Y_N1 Y_R1 Y_А/[S]_F = 333,45^.1^.1^.1/1,7 =196 МПа.

для колеса []_F2 =  _Flim2 Y_N2 Y_R2 Y_А/[S]_F =292,5^.1 ^.1^.1/1,7 =172 МПа.

5. Коэффициенты нагрузки.

а) По табл 11.2, ориентируясь на передачи общего машиностроения, назначаем 8-ю степень точности передачи. Затем по табл. 12.5, 12.6, интерполируя, получаем коэффициенты внутренней динамической нагрузки K_Hv= 1,01, K_Fv= 1,06.

б) Принимаем коэффициент ширины венца для данного расположения колес: _ba =0,4. Тогда Тогда тот же коэффициент, приведенный к ширине колес

_bd=0,5_ba(u+1) = 0,5^.0,4 (3,55+1) = 0,91

По табл. 12.3 выбираем значение коэффициента неравномерности распределения нагрузки в начальный период работы K_H0. Для зубчатого колеса с меньшей твердостью K_H0=1,05.

Значение коэффициента, учитывающего приработку K_W, находим по табл. 12.4. Для менее твердого зубчатого колеса: K_W=0,45. Тогда значение коэффициента неравномерности K_H после приработки

K_H= 1+( K_H0-1)^. K_W =1+(1,05-1)=1,022.

Значение коэффициента K_F при изгибе находим по формуле (12.9)

K_F= K_H^0,88= 1,0167

в) По формуле (12.5) находим значения коэффициентов распределения нагрузки между зубьями для назначенной 8-й степени точности:

K_H=1 + 0,15(n_cn-5) = 1 + 0,15^.(8-5) = 1,45

K_F= K_H=1,45.

г) Находим значения коэффициентов нагрузки при при значениях коэффициента внешней динамической нагрузки К_а=1:

К_H= К_а K_H K_Hv K_H= 1^.1,022^.1,01^.1,45=1,5

К_F= К_а K_F K_Fv K_F= 1^.1,0167^.1,06^.1,45=1,56.

6. Межосевое расстояние. По формуле (13.12) уточняем межосевое расстояние.

3 К_H^.T_{1 3} 1,5^. 104

а_w>410(u+1) --------------- = 410^.(3,55+1) ----------------- = 139 мм

_ba^.u^. []_H² 0,4^.3,55^.518²

Принимаем по ГОСТ 2185 – 66 принимаем а_w =140 мм.