Расчет опор шпинделя Проверочный расчет подшипников качения на долговечность

Режим нагрузки средний, равномерный допускаются двукратные кратковременные перегрузки.

Рассчитываем подшипники 3182100

где -условная постоянная радиальная нагрузка

- радиальная и осевая нагрузки

- коэффициенты радиальной и осевой нагрузки

- коэффициент вращения

- коэффициент безопасности, учитывающий характер нагрузки

- коэффициент температурный

, ,

Эквивалентная долговечность

где - суммарное время работы подшипника

- коэффициент режима нагрузки

Динамическая грузоподъемность

где - ресурс млн.об.

Р – эквивалентная нагрузка

а₁ – коэффициент надежности

а₂ – коэффициент обобщенный совместного влияния качества металла и условий эксплуатации

а₁ =1, а₂ =0,75, р = 3

Эквивалентная статическая нагрузка

и - коэффициенты радиальной и осевой статических нагрузок

Эквивалентная статическая нагрузка

С учетом двукратной перегрузки

Рассчитываем подшипники 46200

где -условная постоянная радиальная нагрузка

- радиальная и осевая нагрузки

- коэффициенты радиальной и осевой нагрузки

- коэффициент вращения

- коэффициент безопасности, учитывающий характер нагрузки

- коэффициент температурный

, ,

Эквивалентная долговечность

где - суммарное время работы подшипника

- коэффициент режима нагрузки

Динамическая грузоподъемность

где - ресурс млн.об.

Р – эквивалентная нагрузка

а₁ – коэффициент надежности

а₂ – коэффициент обобщенный совместного влияния качества металла и условий эксплуатации

а₁ =1, а₂ =0,75, р = 3

Эквивалентная статическая нагрузка

и - коэффициенты радиальной и осевой статических нагрузок

Эквивалентная статическая нагрузка

С учетом двукратной перегрузки

Расчет системы смазки

Система смазки предназначена для уменьшения потерь на трение, повышения износостойкости и обеспечения нормальной допустимой рабочей температуры трущихся поверхностей. Правильно спроектированная система смазки способствует нормальной эксплуатации станка и длительному сохранению его точности

Надежная работа системы смазки может быть обеспечена при условии контроля за правильностью действия её отдельных частей.

Общее количество подводимой смазки может быть определенно из условия теплового баланса

где W₁ – количество теплоты, выделяемое станком

где Q – объем протекающей смазки

=0.9 x10³ - плотность масла

c=1700Дж/кг град - удельная теплоемкость

- температура нагрева масла при протекании масла через трущиеся пары.

Приравниваем выражения

где - коэффициент от перепада температуры масла

Тогда

На основе полученных данных и используемого прототипа используем шестеренчатый насос модели БГ 12-24АМ

- расход масла Q -22 л/мин

- номинальное давление P_n-12,5МПа

-частота вращения n_min-1300 мин^-1 n_max-1800^-1

Список использованных источников

1. Лазуткин А.Г., Никитина Л.Г. Расчет приводов главного движения металлорежущих станков. Методические указания к курсовому проекту - Муром, 2003г.

2. Станочное оборудование автоматизированных производств. Под ред. В.В. Бушуева. - М: Станки, т. 1/т.2 – 1993г.

2. Детали и механизмы металлорежущих станков. Под ред. Д.П. Решетова, т. 1,2. - М.: Машиностроение, 1972г.

3. Конструирование металлорежущих станков. Под ред. В.Э. Пуша- М.: Машиностроение, 1977г .

4. Проников А.С. Расчет и конструирование станков. - М.: Высшая школа, 1967

5. Альбом станочного оборудования и автоматизированных производств. Под ред. В.В. Бушуева. - Москва; ВНИИТЭМР, 1991г.

6. Лазуткин А.Г., Никитина Л.Г. Расчет приводов главного движения металлорежущих станков. - Владимир, 1996г.

7. Лазуткин А.Г., Никитина Л.Г. и др. Конструкции узлов коробок скоростей металлорежущих станков. - Влади­мир, 1996г.

8. Справочник технолога-машиностроителя. Под ред. А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова, т. 2. - М.: Машино­строение, 1985г.

9. Дунаев П.Ф., Леликов О.П. Конструирование узлов и деталей машин - М.: Высшая школа, 1995г.

10. Анурьев И.В. Справочник конструктора-машиностроителя, т. 1,2,3. - М.: Машиностроение, 1970г.