1.5 Гидравлический расчет внутреннего водопровода

Гидравлический расчет проводится для магистрали. Максимальные секундные расходы q^c и q^tot определяются для каждого участка по формуле

q^c=5q^c₀ α и q^tot=5q₀^tot α, (1.2) где q^c₀ – расход холодной воды прибором согласно прил. Б /3/, л/с;

q₀^tot – расход общей воды прибором согласно прил. Б /3/, л/с;

а – безразмерный коэффициент, опреде­ляемый по прил. В /3/.

Для смесителя мойки q^c₀ = 0,09 л/с, q₀^tot = 0,12 л/с; для смесителя ванны q^c₀ = 0,18 л/с, q₀^tot = 0,25 л/с, согласно прил. Б /3/.

Вероятность действия санитарно-технических приборов P(Р^tot,P^c) на участках сети, обслуживающих в зданиях группы одинаковых потребителей, определяется по формуле

P^c = и P^tot = (1.3)

где q^c_hr,u –– норма расхода холодной воды потребителем в час наи­большего водопотребления, принимается по прил. Г /3/, л/ч;

q^tot_hr,u –– норма расхода общей воды потребителем в час наи­большего водопотребления, принимается по прил. Г /3/, л/ч;

U – об­щее число потребителей в здании, U = 160 чел.;

N – общее число санитарно-технических приборов в здании, N = 116.

В данном проекте q_{hr, u}^c = 4,3, q_{hr, u}^tot = 12,5 согласно прил. Г /3/, л;

=0,010;

=0,021.

Зная максимальный секундный расход на участке (q^c) и ориентируясь на скорость движения жидкости в трубах (ʋ_эк = 1 м/с, ʋ_доп = 3,5 м/с), по /3/ определяется диаметр, скорость движения и удельное сопротивление (d, ʋ, A).

Затем вычисляются потери напора по длине на участках по формуле

, (1.4)

где A – удельное сопротивление, с²/л²;

l – длина расчетного участка, м;

q^c– расчетный расход на участке, л/с.

Весь расчет внутреннего водопровода и стояков В1-1, В1-12, В1-13 представлен в таблице 1.1.

Таблица 1.1 – Расчет внутреннего водопровода

Номер расчетного учачтка	Число приборов на участке, N	Вероятность действия приборов Pc или Ptot	N*Pc или N*Ptot	α	Расход воды прибором q0c или q0tot, л/с	Расчетный расход на участке qc или qtot, л/с	Диаметр трубы на участке d, мм	Длина участка l, м	Скорость движения воды v, м\с	Удельное сопротивление A, с2/л2, или i	Потери напора по длине на участке, м, Hl=Al(qc)2
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
1-2	1	0,01	0,01	0,2000	0,09	0,09	15	0,9	0,53	10,3000	0,08
3-2	1	0,01	0,01	0,2000	0,09	0,09	15	0,5	-	-	-
2-4	2	0,01	0,02	0,2150	0,09	0,10	15	3,5	0,57	10,3000	0,34
4-5	4	0,01	0,04	0,2560	0,09	0,12	15	3,5	0,66	10,3000	0,48
5-6	6	0,01	0,06	0,2890	0,09	0,13	15	3,5	0,77	10,3000	0,61
6-7	8	0,01	0,08	0,3180	0,09	0,14	20	5,4	0,44	1,8000	0,20
7-8	16	0,01	0,16	0,4100	0,18	0,37	25	2,4	0,65	0,4450	0,15
8-9	24	0,01	0,24	0,4850	0,18	0,44	25	1,4	0,83	0,4450	0,12
9-10	48	0,01	0,48	0,6100	0,18	0,55	25	3,4	1,02	0,4450	0,46
10-11	56	0,01	0,56	0,6650	0,18	0,60	32	5,7	0,63	0,0920	0,19
11-12	64	0,01	0,64	0,7170	0,18	0,65	32	5,7	0,65	0,0920	0,22
12-13	73	0,01	0,73	0,7670	0,18	0,69	32	5,7	0,71	0,0920	0,25
13-14	80	0,01	0,80	0,8150	0,18	0,73	32	5,7	0,75	0,0920	0,28
14-15	88	0,01	0,88	0,8600	0,18	0,77	32	5,7	0,80	0,0920	0,31
15-16	96	0,01	0,96	0,9050	0,18	0,81	32	1,3	0,85	0,0920	0,08
16-17	104	0,01	1,04	0,9480	0,18	0,85	32	4,4	0,89	0,0920	0,29
17-18	112	0,01	1,12	0,9898	0,18	0,89	32	2,8	0,93	0,0920	0,20
18-ГВ	116	0,021	2,44	1,5501	0,25	1,94	50	30,9	0,90	0,0107	1,24
Итого											5,49
19-20	1	0,01	0,01	0,2000	0,18	0,18	20	-	-	-	-
20-21	2	0,01	0,02	0,2150	0,18	0,19	20	-	-	-	-
21-22	4	0,01	0,04	0,2560	0,18	0,23	20	-	-	-	-
22-23	6	0,01	0,06	0,2890	0,18	0,26	20	-	-	-	-
23-7	8	0,01	0,08	0,3180	0,18	0,29	20	-	-	-	-
24-25	1	0,01	0,01	0,2000	0,09	0,09	15	-	-	-	-
25-26	2	0,01	0,02	0,2150	0,1	0,11	15	-	-	-	-
26-27	3	0,01	0,03	0,2370	0,1	0,12	15	-	-	-	-
27-28	6	0,01	0,06	0,2890	0,1	0,14	20	-	-	-	-
28-29	9	0,01	0,09	0,3310	0,1	0,17	20	-	-	-	-
29-30	12	0,01	0,12	0,3670	0,1	0,18	20	-	-	-	-
30-9	16	0,01	0,16	0,4100	0,1	0,21	20	-	-	-	-
31-32	1	0,01	0,01	0,2000	0,09	0,09	15	-	-	-	-
32-33	2	0,01	0,02	0,2150	0,09	0,10	15	-	-	-	-
33-34	3	0,01	0,03	0,2370	0,09	0,11	15	-	-	-	-
34-18	4	0,01	0,04	0,2890	0,09	0,13	15	-	-	-	-

Определяется требуемый напор для диктующей водоразборной точки по формуле

=H_geom+H_tot+H_f+H, (1.5)

где Н_геом. – геометрическая высота подъема воды, м.

Н_геом. = z_д.т.- z_о.з.г.к., (1.6)

где z_о.з.г.к.– геодезическая отметка поверхности земли у городского колодца, м;

z_д.т. – геодезическая отметка диктующей водоразборной точки, м,

z_д.т.= z_{пола в.э.}+h_изл., (1.7)

где z_{пола в.э} – отметка пола верхнего этажа;

h_изл. – высота излива.

В данной работе высота излива принимается 0,8 м – смеситель мойки;

отметка пола верхнего этажа – 266,5 м; отметка поверхности земли у городского колодца – 254,7 м.

z_{д.т .=} 266,5+0,8=267,3 м,

Н_геом =267,3–254,7= 12,6 м.

Н_tot — суммарные потери напора на расчетном направлении, м, определяемые по формуле

H_tot= H_l ∙(1+k_l), (1.8)

где ∑H_l — суммарные потери по длине на расчетном направлении, м;

k_l — коэффициент, учитывающий местные потери напора и принимаемый для объединенной хозяйственно-питьевой системы с пожарным водопроводом k_l= 0,2;

Н =5,49∙(1+0,2)=6,6 м

H_f — свободный на­пор у диктующего водоразборного прибора, согласно прил. Б /3/, H_f =2 м;

Н — потери напора на водомере, м;

Н = S ∙ (3,6 ∙ q^tot)², (1.9)

где S – гидравлическое сопротивление водомера, , по прил. /Д/ 3 подобран турбинный водомер d = 50 мм, сопротивление S = 0,011 ;

q^tot — максимальный секундный расход общей воды на вводе в здание, л/с, (q^tot = 1,55 л/с);

H = 0,011 ∙ (3,6 ∙ 1,55)² = 0,34 м.

Турбинный водомер подобран правильно, т.к. Н=0,34 м и удовлетворяет условию 0,2≤ Н ≤1 м для турбинных водомеров.

= 12,6 + 6,6 + 2 + 0,34 =21,54 м.

По результатам расчетов требуемый напор сопоставляется с гарантийным:

= 21,54 м и H_g = 35,2 м.

Так как < H_g , то нет необходимости проектировать и устанавливать повысительную насосную установку.