В итоге получилось:

ЦВД - 10 ступеней

ЦНД - 7 ступеней

3. Профилирование последней ступени цнд

Как известно, закрутка потока, являющаяся необходимым условием работы ступени, приводит к увеличению давления на периферии, что в свою очередь приводит к увеличению там реактивности. Как известно, разная степень реактивности у корня и на периферии ступени, требует разных, соответствующих этим реактивностям, профилей решеток СА и РК.

Профилирование будем проводить основываясь на утверждении что и применяя закон постоянства циркуляции значит: С_zrⁿ=const и C_urⁿ=const, где . Считаем что С_2z=C₂ и далее:

1. На корневом диаметре.

Из предидущего пункта расчёта известно:

Рассчитаем:

,(так как потери с выходной скоростью должны быть минимальными)

;

термодинамическая степень реактивности ступени на корневом диаметре

2. На периферийном диаметре.

,(так как потери с выходной скоростью должны быть минимальными)

;

термодинамическая степень реактивности ступени на периферийном диаметре

3. Расчёт сепарации влаги в проточной части турбомашины.

Расчёт влагоудаления в турбомашине и построение процесса расширения пара в i-s диаграмме с учётом сепарации пара в проточной части турбомашины будем проводить следующим образом:

Определим точки отбора пара и его расход на регенеративный подогрев в каждом цилиндре турбомашины, а также выберем колличество сепарационных камер и их расположение в цилиндрах. Для этого, воспользовавшись примером стандартной турбины К-750-65/3000, установим сепарационные камеры после 5,6,7,8,9,ступени в ЦВД и после 5,6 в ЦНД. Выбранные расходы на регенеративный подогрев в каждом цилиндре турбомашины указаны ниже в таблице.

Начиная с первого сепарационного устройства, по ходу движенияпара в цилиндре рссчитываем коэффициент сепарации пара в данной ступени, для чего:

А) по зависимости, приведенной на рис.28 - , определяем долю крупнодисперсной влаги в ступени ;

Б) по величине давления пара в ступени определяют по зависимости представленной на рис.29- , поправочный коэффициент , который позволяет расстчитать действительную долю крупнодисперсной влаги в ступени с помощью выражения : .

В) значение однозначно определяет поправочный коэффициент по зависимости рис.27- .

Г) расчетное значение относительной доли расхода пара в регенеративный отбор позволяет определить поправочный коэффициет по зависимости – рис.27- .

Д) величину определяют по зависимости показанной на рис.26- , после чего по зависимости рассчитываем значение коэффициента сепарации в ступени.

Е) рассчитав количество влаги, отведённой в сепаратор в данной ступени находят точку на изобаре с влажностью , параметры которой будут соответствовать параметрам на входе в последующую ступень (давление -давление на выходе из ступени, в которой расчитывалась сепарация влаги).

Расчёт сведём в таблицу (для ЦВД):

Характе-ристика		z-5	z-4		z-3		z-2		z-1
P,МПа	24.5			19	15	11.5		8.5
	0.075			0.1275	0.185	0.24		0.295
	0.40			0.42	0.44	0.46		0.48
	0.03			0.0536	0.0814	0.1104		0.1416
	0.333			0.483	0.667	0.8		0.883
	-			0.029	-	-		0.044
	1			1.15	1	1		1.2286
	21.4			21	19.8	18.5		17
	13.17			14.33	15.67	16.67		17.33
	4.3856			7.9596	10.452	13.336		18.8
	0.096			0.1078	0.115	0.123		0.1288
	0.00421			0.00858	0.01206	0.0164		0.0242
	0.112			0.124	0.135	0.145		0.146
	0.1078			0.115	0.123	0.1286		0.132

Расчёт сепарации для ЦНД проводим по аналогии изложенной для ЦВД.

Отличие в том, что сепарационные устройства установлены только после 5 и 6 ступени. И, разумеется, рассчёт проводим только для них.

Расчёт сведём в таблицу (для ЦНД):

Характе-ристика	z-2		z-1
P,МПа		0.33		0.14
		0.094		0.125
		0.8		0.89
		0.032		0.11125
		0.367		0.8
		-		0.0198
		1		1.083
		23		15
		28.33		31.33
		10.397		27.144
		0.016		0.04134
		0.00166		0.01122
		0.043		0.073
		0.04134		0.06178

По данным расчёта строится процесс расширения пара в проточной части турбомашины и новая влажность на входе в каждый последующий цилиндр это: , Из диаграммы видно, что влажность уменьшается на выходе из ЦВД на ( %), а на выходе из ЦНД на ( %)

Список использованной литературы:

1. Трояновский Б.М. “Турбины для атомных электостанций” – М.: Энергия, 1978г.

2. Косяк Ю.Ф., Галацак В.И., Палей В.А. “Эксплуатация турбин АЭС” – М.: Энергоатомиздат, 1983г.

3. Гольба В.С., Белозёров В.И. “Расчёт проточной части паровых турбин” – Обнинск, ИАТЭ 1990г.

4. “H-S”-диаграмма теплофизических свойств воды иводяного пара.

5. Конспект лекций по курсу “Паротурбинные установки АЭС”. Воробей А.О., 2009г.