6.4.8. Построение эпюры арматуры

Первый пролет. Рабочая арматура принята 4 Ø28 А-III (∑A_s = 24,63 см²). По конструктивным требованиям не менее 50 % от сечения про­дольной рабочей арматуры в пролете должно быть доведено до опор. Обрыва­ем 2 Ø 28 А-III.

Определим изгибающий момент, воспринимаемый всем сечением армату­ры в пролете: М_сеч = R_s ·A_s·h₀·ζ = 365 ·10³·24,63·10^-4· 0,54· 0,771 = 367,01 кН·м;

h₀ = h - 6см = 60 - 6 = 54 см; μ = A_s/в ·h₀ = 24,63/35·54 = 0,0130;

ξ=μ·R_s/R_B·γ_B2 =0,0130·365/(11,5·0,9)=0,459;

ζ=1-0,5·ξ=1-0,5·0,459=0,771; М_сеч > М₁ (367,01 > 365);

принимаем арматуру 4 Ø 28 А-III.

Изгибающий момент, воспринимаемый арматурой 2 Ø28 А - III;

А_s=12,32 см²; h₀=60-3=57 см; μ= 12,32/35· 57 = 0,0062;

ξ = 0,0062·365/11,5·0,9 = 0,219; ζ= 1-0,5·ξ = 0,891;

M_сеч=R_s·A_s ·ζ ·h₀= 365·1000·12,32·0,0001·0,57·0,891 = 228,38 кН·м.

Второй пролет. Изгибающий момент, воспринимаемый сечением с факти­чески принятой арматурой 4 Ø 22 А-III; А_s = 15,20 см², опреде­ляем аналогично предыдущему h₀ = 60 - 6= 54 см;

μ= 15,20/35· 54 = 0,0080;

ξ = 0,0080·365/11,5·0,9 = 0,282; ζ= 1-0,5·0,282 = 0,859;

M_сеч=R_s·A_s ·ζ ·h₀= 365· 1000· 15,20· 0,0001· 0,54· 0,859 = 257,35 кН·м.

Изгибающий момент, воспринимаемый арматурой 2 Ø 22 А-III; А_s=7,60 см², определяем аналогично предыдущему h_o = 60 - 3= 57 см;

μ= 7,60/35· 57 = 0,0038;

ξ = 0,0038·365/11,5·0,9 = 0,134; ζ= 1-0,5·0,134 = 0,933;

M_сеч=R_s·A_s ·ζ ·h₀= 365·1000·7,60·0,0001·0,57·0,933 = 147,52 кН·м.

Первая промежуточная опора слева. Арматура 2 Ø 22 А-III + 2 Ø 25 А-III; А_s = 17,42 см², h₀ = 60 - 6= 54 см;

μ= 17,42/35· 54 = 0,0087;

ξ = 0,0087·365/11,5·0,9 = 0,307; ζ= 1-0,5·0,307 = 0,847;

M_сеч=R_s·A_s ·ζ ·h₀= 365· 1000· 17,42· 0,0001· 0,54· 0,847 = 290,82 кН·м.

Арматуру 2 Ø 22 А-III; А_s = 7,60 см² доводят до крайней опоры.

h₀ = 60 - 3= 57 см;

μ= 7,60/35· 57 = 0,0038;

ξ = 0,0038·365/11,5·0,9 = 0,134; ζ= 1-0,5·0,134 = 0,933;

M_сеч=R_s·A_s ·ζ ·h₀= 365· 1000· 7,60· 0,0001· 0,57· 0,933 = 147,52 кН·м.

Первая промежуточная опора справа. Арматура 4 Ø 25 А-III А_s =19,63 см², h₀ = 60 - 6= 54 см;

μ= 19,63/35· 54 = 0,0104;

ξ = 0,0104·365/11,5·0,9 = 0,367; ζ= 1-0,5·0,367 = 0,817;

M_сеч=R_s·A_s ·ζ ·h₀= 365· 1000· 19,63· 0,0001· 0,54· 0,817 = 316,10 кН·м.

Арматуру 2 Ø 25 А-III, А_s = 9,82 см² доводят до опоры.

h₀ = 60 - 3= 57 см;

μ= 9,82/35· 57 = 0,0049;

ξ = 0,0049·365/11,5·0,9 = 0,173; ζ= 1-0,5·0,173 = 0,914;

M_сеч=R_s·A_s ·ζ ·h₀= 365· 1000· 9,82· 0,0001· 0,57· 0,914 = 186,73 кН·м.

Эпюра М

Эпюра Q

Рис.7. Эпюра материалов и схема армирования ригеля

6.4.9. Определение длины заделки стержней рабочей арматуры за места теоретического обрыва

В целях экономии арматурной стали часть продольных стержней обрыва­ем согласно изменению огибающей эпюры моментов. Сечение ригеля, в кото­ром отдельные растянутые стержни не нужны, называют местом теоретическо­го обрыва. Обрываемые стержни заводят за место теоретического обрыва на длину заделки ώ, определяемую по формуле ώ = (Q/(2R_SW·A_sw))·s+5d ≥20d, где d - диаметр обрываемого стержня п.3.5.4 [10].

Площадь поперечной арматуры 2Ø8 А-I.

А_sώ =2·A_sw =2·0,503=1,01 см² ;

ώ₁ =(Q/(2R_sw ·A_sώ ))·S+5d=(160·10/2·175·1,01) ·5+5·2,8=36,6 см;

ώ₁ =20d=20·2,8=56 см;

ώ₂ =(150 ·10/(2 ·175 ·1,01)) ·5+5 ·2,8=35,2 см;

ώ₂ =20·2,8=56 см;

ώ₃ =(120·10/(2·175·1,01)) ·5+5·2,5=29,5 см;

ώ₃ =20·2,5=50 см;

ώ₄ =(60·10/(2·175·1,01)) ·5+5·2,5=21,0 см;

ώ₄ =20·2,5=50 см.

ώ₅ =(120·10/(2·175·1,01)) ·5+5·2,2=28,0 см;

ώ₅ =20·2,2=44 см.

Принимаем большее из полученных выражений. Построение эпюры мате­риалов и конструирование ригеля показано на рис. 7.