4. Определение диаметра устья дымовой трубы. Определение высоты трубы н

Расчет диаметра устья дымовой трубы:

D = = = 1,228

Расчет высоты трубы с учетом ПДК:

H = - для горячих выбросов.

ПДК = ;

ПДК= 5 + 0,085 + 0,5 + 0,5 = 6,085 (мг/ ).

= = 14,2 (м³/с).

;

= 76— 15 = 61 .

Н = = 62 (м).

5. Расчёт рассеивания и нормативов предельно допустимых выбросов вредных веществ в атмосферу

1. Рассчитываем параметр f, определяющий коэффициент m и Т_Г:

f = 10^{3 =} 10³ = 0,754;

Так как f = 0,754 < 100 – горячие выбросы.

2. Рассчитываем объем газовоздушной смеси, отходящей из устья источника для нагретых выбросов:

= = 14,2 (м³/с).

3) Рассчитываем безразмерный коэффициент m при f <100:

m = = = 1,05.

4) Рассчитываем параметр для нагретых выбросов:

= 0,65 = 0,65 = 1,56(м/с).

Так как 0,3< < 2, то

n =

5) Рассчитываем максимальные концентрации вредных выбросов предельном слое атмосферы (для пыли, СО, SO₂, NO₂) для нагретых выбросов:

С_m = ;

С_{m (пыли)} = = 7,26 (мг/м³);

С_{m (NO2)} = = 0,05 (мг/м³);

С_{m (SO2)} = = 0,212 (мг/м³);

С_{m (CO)} = = 0,203(мг/м³).

6) Сравнения фактического загрязнения с учетом фоновой концентрации и с санитарно-гигиеническим нормативом показывает, что только выбросы пыли загрязняют воздушный бассейн :

+ С_ф(пыли) = 7,26 + 0,20= 7,46 (мг/м³) > = 0,5 (мг/м³);

С_ф(СО) = 0,203 + 4,2 = 4,403 (мг/м³) = 5 (мг/м³);

+ С_ф(SО2) = 0,212 + 0,20 = 0,412 (мг/м³ = 0,5 (мг/м³);

С_ф(NО2) = 0,05 + 0,075= 0,125(мг/м³ =0,085 (мг/м³).

7) Рассчитываем предельно-допустимый выброс (теоретический) для каждого загрязняющего вещества (с учетом фоновых концентраций):

ПДВ =

ПДВ_(пыли) = = 22,87 (г/c);

ПДВ_(СО) = = 60,99 (г/c);

ПДВ_(SO2) = =22,87 (г/c);

ПДВ_(NO2) = = = 0,76 (г/c).

6. Определение требуемой степени очистки.

Анализ проведенных расчетов показывает, что фактический массовый выброс М по газообразным веществам ( , SO₂, СО) не превышает расчетное значение ПДВ, а по пыли превышает ( 553,875 г/с, =22,87 г/с). Поэтому необходимо разработать мероприятия по снижению выброса для достижения нормативов.

Требующая степень очистки:

=

_(пыли) = = 95,87%.

Применяемые устройства

Для улавливания пыли рекомендуем циклон соответствующей производительности и дополнительный фильтр.

Выбираем циклон НИИОГАЗ, обращая внимание на надежность работы системы, особенно в тех случаях, когда ремонт или ревизия системы газоочистки невозможны ­— без остановки технологического оборудования.

При одинаковой эффективности циклонов наиболее высокие технико-экономические показатели имеют циклоны ЦН-15.Циклоны ЦН-15 отличаются меньшими габаритами ,более устойчивой работой на пылях, склонных к налипанию, поэтому их эксплуатация оправдана при очистке газов с высокой концентрацией малкой пыли или улавливании средне и сильно слипающихся пылей.

Коэффициент очистки ЦН-15 = 70% .Поэтому при больших расходах газов и высокой концентрации пыли в газовом потоке применение циклонов ЦН-15 может быть рекомендовано в качестве первой ступени очистки перед аппаратами, обеспечивающими высокую эффективность.

Следующим этапом очистки применяется фильтры либо электрофильтры. Однако в настоящее время получают применение тканевые фильтры, использующиеся в промышленности для улавливания пыли.

Фильтрация в них осуществляется через гибкую ткань, изготовляемую из тонких нитей диаметром 100-300 мкм.

Тканевые фильтры должны быть изготовлены из материала, выдерживающего высокую температуру уходящих газов котла. Материал фильтра должен быть стойким к повышенной влажности и влиянию химических соединений. Тканевые фильтры и электрофильтры требуют приблизительно одинаковых капитальных и эксплуатационных затрат, но в отличие от электрофильтров тканевые фильтры проще в эксплуатации и более эффективны. Использование тканевых фильтров позволяет достичь высокой степени улавливания пыли до 99,9%.