5. Анализируем возможную пожарную обстановку (иллюстрация примера представлена на рис. 11.1). Рис. 11.1. Границы зон пожаров при воздушном взрыве ядерного боеприпаса
мощностью Ц = 0,5 Мт: 1 - зона отдельных пожаров; II - зона сплошных пожаров;
III - зона пожаров в завалах; 1 - город; 2 - вагонное депо (ОЖДТ);
Так как здание цеха
может получить среднюю степень разрушения
(находится за пределами избыточных
давлений
=
50 кПа), то оно не попадает в зону тления
и горения в завалах (на рис. 11.1 - зона
III).
Конструкции здания цеха воспламеняются от светового импульса 300 И 620кДж/м" при возможном импульсе на территории вагонного депо - 1200 кДж/м2.
Следовательно, при ядерном взрыве возможно возгорание здания цеха.
При II степени огнестойкости (прил. 3) время от возгорания конструкций до потери их несущей способности составит: для несущих стен - 2,5 ч; для совмещенных и несущих перегородок и заполнений между стенами - 0,25 ч; для междуэтажных и чердачных перегородок - 1 ч.
Плотность застройки на территории вагонного депо составляет 30 %, следовательно, вагонное депо может оказаться в зоне сплошных пожаров (рис 11.1, зона II)
В примере зона
отдельных пожаров распространяется за
пределы очага ядерного поражения, на
внешней границе которого избыточное
давление
равно ЮкПа.
На основе анализа возможной пожарной обстановки определяют потребные силы и средства для тушения пожара, выявляют источники водоснабжения, разрабатывают мероприятия по повышению огнестойкости сооружений.
161
11.2. Особенности оценки радиационной обстановки при применении ядерных средств поражения
Особенности оценки радиационной обстановки при ядерных взрывах обусловливаются одноразовым выбросом радиоактивности при взрыве, характером заражения местности (ярко выраженный след радиоактивного облака на местности) и составом выпавших радиоактивных веществ (преимущественно короткоживущих с высокой активностью).
Выявление и оценка радиационной обстановки при ядерном взрыве методом прогнозирования производится с использованием следующих исходных данных: координаты, время, вид и мощность ядерного взрыва, направление и скорость среднего ветра.
Параметры ядерного взрыва поступают от постов засечек, развертываемых на территории страны. Направление и скорость среднего ветра в районе взрыва определяют с учетом мощности боеприпаса, влияющей на толщину слоя атмосферы от поверхности земли до максимальной высоты подъема верхней кромки облака взрыва. В этом слое атмосферы определяют параметры среднего ветра (табл. ] 1.2).
Таблица 11.2 Слон атмосферы для определения среднего ветра
Мощность взрыва, кт |
Слой атмосферы, км |
До1 |
0-1,5 |
1-10 |
0-3 |
10-100 |
0-6 |
100-1000 |
0-12 |
Более 1000 |
0-18 |
Выявление прогнозируемой радиационной обстановки заключается в определении размеров зон заражения с подветренной стороны взрыва (на следе радиоактивного облака) и с наветренной стороны с нанесением этих зон на топографические карты.
Размеры зон заражения А, Б, В, Г (длина и максимальная ширина в серединах зон) приведены в прил. 5 для следа облака, а в табл. 6.3 приведены радиусы аналогичных зон заражения с наветренной стороны для района взрыва.
Пример 11.3. Определить радиусы зон радиоактивного заражения местности в районе наземного взрыва мощностью 20 кт с наветренной стороны и ' размеры зон радиоактивного заражения местности на следе облака при скорости среднего ветра 25 км/ч.
Решение: !
1. Радиусы зон радиоактивного заражения в районе наземного взрыва по табл. 6.3 составят: =235м; =340м; =450 ми =735м;
2. Размеры зон (длина-ширина) радиоактивного заражения на следе обла-Кн с подветренной стороны по прил. 5 составят: зоны В соответственно : 8,8-3,1 км; зоны Б: 18-5,3 км; зоны А: 58-12 км. (При данных условиях взрыва зона Г не образуется.)
При выявлении и оценке прогнозируемой радиационной обстановки необходимо иметь в виду, что ошибки в определении направления среднего ветра и изменчивость ветра во времени и пространстве могут привести к отклонению фактических осей следов заражения местности от прогнозируемых примерно на ± 20°.
Прогнозирование радиационной обстановки позволяет заблаговременно, до прихода облака, оповестить производственный персонал железнодорожного транспорта о возможном заражении объекта, провести мероприятия по защите людей, материальных средств, подготовить ОЖДТ к работе в условиях заражения, уточнить задачи радиационной разведки.
После прогноза радиоактивного заражения местности на линейных предприятиях железнодорожного транспорта приступают к выявлению обстановки - по данным радиационной разведки.
Выявление радиационной обстановки на железнодорожных станциях и перегонах по данным радиационной разведки
Целью радиационной разведки является определение фактических мощностей доз излучения на станциях и перегонах на различное время после ядерного взрыва. Если время взрыва неизвестно, то его определяют по скорости спада мощности дозы излучения.
По данным радиационной разведки определяют, в какую зону радиоактивного заражения попали ОЖДТ и железнодорожные участки.
Пример 11.4. В результате ядерного взрыва произошло радиоактивное заражение железнодорожного участка и раздельных пунктов Д, Е, Ж, 3 и К.
По данным органов
разведки, мощность дозы
после
прохода радиоактивного
облака и стабилизации обстановки (через
3 часа после взрыва) составила
на указанных раздельных пунктах
соответственно: 19; 216; 540; 270 и 13,5 мГо/ч(гшс.
11.41.
Рис. 11.2. Исходные данные примера 11.4
163
Определить, в какие зоны радиоактивного заражения попали раздельные пункты и перегоны.
Решение: Определяем мощность дозы излучения в точках их замера на 1 час после взрыва:
где - мощность дозы излучения через 3 часа после взрыва,
- коэффициент спада радиации при ядерном взрыве через 3 часа после взрыва, = 0,27 (табл. 6.4).
Мощности доз излучения на 1 час после взрыва на раздельных пунктах Д, Е, Ж, 3, К составляют соответственно 70, 800,2000, 1000 и 50 мГр/ч.
Сравниваем полученные значения со значениями мощности доз излучения на внешних границах зон радиоактивного заражения А, Б, В и Г (80, 800, 2400, 8000 мГр/ч) (см. 6.1) и определяем, в какие зоны заражения попадают раздельные пункты и железнодорожные участки, (рис. 11.5).
Рис. 11.3. Результаты расчётов примера 11.4
Раздельные пункты Д и К находятся за пределами зон радиоактивного, заражения (близко от внешней границы зоны А). Пункт Е попадает на внешнюю границу зоны Б, пункт Ж попадает в зону Б (ближе к внешней границе зоны), пункт 3 также попадает в зону Б (ближе к её внешней границе). На раздельных пунктах, попавших в зоны радиоактивного заражения, производится оценка радиационной обстановки для организации мер защиты рабочих и служащих и процесса перевозок. На основании сведений о попадании перегонов в зоны радиоактивного заражения решается задача по определению времени возобновления движения поездов через зараженные участки.
Определение времени ядерного взрыва
Время, прошедшее
после ядерного взрыва, устанавливают
по скорости спада мощности дозы излучения
во времени. Для этого необходимо
произвести два измерения мощности
дозы излучения в одном и том же месте
через некоторый интервал времени. По
рассчитанному отношению значения
второго замера к первому с учетом
промежутка времени между замерами
Таблица 14.3
1 Время
/ц, прошедшее после ядерного взрыва
до второго измерения
мощности дозы
определяют время
,
прошедшее после взрыва до второго
измерения (табл. 11.3).
,
ч-мин
Отношение
|
Интервал
времени |
|||||
минуты |
часы |
|||||
10 |
15 |
30 |
45 |
1 |
2 |
|
0.95 |
4-00 |
6-00 |
12-00 |
18-00 |
24-00 |
48-00 |
0,9 |
2-00 |
3-00 |
6-00 |
9-00 |
12-00 |
24-00 |
0.85 |
1-20 |
2-00 |
4-00 |
6-00 |
8-00 |
16-00 |
0.8 |
1-00 |
1-30 |
3-00 |
4-30 |
6-00 |
12-00 |
0.75 |
0-50 |
1-15 |
2-30 |
3-30 |
5-00 |
9-00 |
0.7 |
0-40 |
1-00 |
2-00 |
3-00 |
4-00 |
8-00 |
0.65 |
0-35 |
0-50 |
1-40 |
2-30 |
3-20 |
7-00 |
0,6 |
0-30 |
0-45 |
1-30 |
2-10 |
3-00 |
6-00 |
0.55 |
- |
0-40 |
1-20 |
1-50 |
2-30 |
5-00 |
0,5 |
- |
0-35 |
1-10 |
1-45 |
2-20 |
4-30 |
0,45 |
- |
0-30 |
1-00 |
1-30 |
2-00 |
4-00 |
0.4 |
- |
- |
0-55 |
1-25 |
1-50 |
3-40 |
0,35 |
- |
- |
0-50 |
1-20 |
1-45 |
3-30 |
0,3 |
- |
- |
- |
1-10 |
1-35 |
3-10 |
0.25 |
- |
- |
- |
1-05 |
1-30 |
3-00 |
0,2 |
-. |
- |
- |
1-00 |
1-20 |
2-40 |
между
двумя измерениямиПример 11.5. На станции мощность дозы излучения в 11 ч 30 мин составила 500 мГр/ч, а в 12 ч- 350 мГр/ч. Определить время ядерного взрыва.
Решение:
Находим отношение мощностей доз излучения при втором и первом замерах: *-
■
= 350/500 = 0,7.
Определяем
интервал времени между замерами:
165
По табл.11.3 на пересечении граф мин и отношения
находим время, прошедшее после взрыва до второго измерения. Оно равно 2 ч. Следовательно, взрыв ядерного боеприпаса произошел в 10ч(12-2= 10 ч).
Определение доз облучения при работе (пребывании) на местности, зараженной в результате ядерного взрыва.
Доза облучения на открытой местности, мГр, при ядерном взрыве может быть определена по формуле:
(11.7)
где - мощности доз облучения соответственно в начале и в
конце пребывания в зоне заражения, мГр/ч.
Наиболее удобно для расчётов ожидаемой дозы использовать зависимость:
(11.8)
где - мощность дозы излучения на 1 час после взрыва;
- коэффициент, учитывающий время начала и окончания облучения (табл. 11.4);
- коэффициент ослабления (табл. 11.5).
Таблица 11.4
Значение коэффициента , учитывающего время начала и продолжительность пребывания на зараженной местности
Начало облучения после взрыва, ч |
Продолжительность пребывания на заражённой местности, ч |
|||||||||
0,5 |
1 |
2 |
3 |
4 |
6 |
8 |
12 |
24 |
48 |
|
0,5 |
1,5 |
0,85 |
0,62 |
0,55 |
0,48 |
0,43 |
0,4 |
0,35 |
0,31 |
0,3 |
1 |
2,5 |
1,5 |
1 |
0,82 |
0,72 |
0,61 |
0,55 |
0,5 |
0,41 |
0,4 |
2 |
5,2 |
3 |
1,7 |
1,3 |
1,2 |
0,92 |
0,82 |
0,7 |
0,58 |
0,5 |
3 |
8 |
4,5 |
2,6 |
1,8 |
1,5 |
1,3 |
1,2 |
0,9 |
0,7 |
0,6 |
4 |
11 |
6 |
3,3 |
2,3 |
2 |
1,5 |
1.3 |
1,2 |
0,8 |
0,65 |
5 |
14 |
7,5 |
4 |
3 |
2,4 |
1,8 |
1,5 |
1,3 |
0,9 |
0,72 |
6 |
17 |
9 |
5 |
3,5 |
2,8 |
2,1 |
1.7 |
1,5 |
1 |
0,8 |
7 |
20 |
11 |
6 |
4,2 |
3,2 |
2,5 |
2 |
1,6 |
1,2 |
0,85 |
8 |
22 |
12 |
6,7 |
4,8 |
3,8 |
2,8 |
2,2 |
1.7 |
1,3 |
0,9 |
9 |
2S |
14 |
7.7 |
5,5 |
4,2 |
3,1 |
2,4 |
1.8 |
1,4 |
0,98 |
10 |
30 |
15 |
8,7 |
6,2 |
5 |
3,5 |
2,7 |
2 |
1,5 |
1,0 |
Пример 11.6. Через 4 часа после ядерного взрыва в районе одноэтажного здания депо мощность дозы излучения составила 160 мГр/ч. Определить дозу облучения, которую может получить производственный персонал депо за смену, начиная с 5 до 13 часов после взрыва.
Решение.
1. Определяем значение коэффициента а по табл.11.4 для времени начала облучения после взрыва 5 часов и продолжительности облучения 13-5 = 8 часов.
.
2. Мощность дозы на 1 час после взрыва Д, составит-
где
(табл.6.4).
3. Ожидаемая доза облучения составит:
Определение допустимого времени производства и начала работ на зараженной местности
При производстве работ на зараженной местности устанавливаются дозы, в пределах которых допускается облучение людей. Установленные (заданные) дозы на каждые сутки (смены) или определенный период должны учитывать полученные ранее дозы и предстоящие объемы (сроки) работ. Заданные дозы не должны превышать предельно допустимых (нормативных) доз.
Используя значения
установленной дозы
и коэффициента
а
(табл.11.4), можно определить допустимое время производства работ или время начала работ на зараженной местности.
Пример 11.7. В
условиях предыдущей задачи определить
допустимое время.производства работ,
а также возможное время начала работ
(без сокращения рабочей смены), если
установленная доза
равна
60 мГр.
Решение: 1. Рассчитываем коэффициент а по формуле:
(11.9)
167
2. По табл.11.4 при условии начала производства работ через 5 час после взрыва (условия задачи) и значении коэффициента а, равном 2,0 продолжительность составит около 5,3 ч (использована интерполяция).
При сохранении восьмичасовой рабочей смены установленная доза не будет превышена, если работы начать через 7 часов после взрыва (табл.11.4) значение коэффициента а равно 2,0).
Таблица 11.5 Средние значения коэффициентов ослабления доз облучения
Условия пребывания |
^Сосл |
Транспортные средства Автомобили, автобусы, троллейбусы, трамваи Крытые вагоны Пассажирские вагоны Электровозы магистральные Тепловозы магистральные Тепловозы маневровые Платформы (полувагоны) Бульдозеры, автокраны (кабины водителя) Защитные сооружения Открытые окопы, траншеи, щели Перекрытые щели Противорадиационные укрытия Убежища Производственные и административные здания Одноэтажные 3-этажные Стрелочные будки деревянные Стрелочные посты каменные Жилые деревянные дома Одноэтажные Подвал Двухэтажные Подвал Жилые каменные дома Одноэтажные Подвал Двухэтажные Подвал 3-этажные ' Подвал 5-этажные Подвал Многоэтажные дома В среднем для населения Городского Сельского |
2 1,7 2,3 3,5 3,0 2,5 1,5 4 3-4 40-50 50-200 1000 и более 7 6 2 5 2-3 7 8 12 10 40 15-20 100 20 400 27 400 70 8 4 |
Определение ожидаемых доз облучения при преодолении участков радиоактивного заражения
Ожидаемая доза
облучения
за
время движения по зараженному
участку зависит
от средней мощности дозы излучения на
маршруте движения
,
времени преодоления заражённого участка
Г и коэффициента ослабления дозы
транспортным средством
(11.10)
Средняя мощность
дозы
рассчитывается
на момент преодоле-
ния середины зоны зараже,,,;
(II
II)
где
-
мощность дозы излучения в различных
гонках мир
шрута движения, мГр/ч (замеряется через равные отрезки нуги);
п -
число замеров на маршруте движения.
Пример 11.8.
Грузовой
поезд лолжен проследовать по зараженному
уча-стку длиной 80 км со средней
скоростью
=40
км/ч. Середину зоны заражения поезд
должен пройти через 3 часа после взрыва
ядерного боеприпаса. По данным
радиометрического контроля мощность
дозы излучения, приведенная к 1 ч после
взрыва, составила в точках 1 - 40 мГр/ч; 2
- 500 мГр/ч; 3 - 2000 мГр/ч; 4 -600 мГр/ч; 5-60 мГр/ч.
(расстояния между смежными точками на
маршруте движения приблизительно равны)
Требуется:
а) определить дозу облучения, которую может получить бригада электро воза за время следования по зараженному участку;
б) определить
допустимое время возобновления движения
грузовых поез
дов по участку, если
установленная НОД доза облучения для
локомотивных
бригад
не
должна превышать 30 мГр.
Решение:
1..Определяем среднюю мощность дозы на маршруте движения, приведённую к 1 часу после взрыва:
2. Определяем время движения по заражённому участку:
3. Находим коэффициент ослаолсния дозы излучения магистральным электровозом (табл.11.5):
4. Определяем дозу облучения, которую получит локомотивная бригада за период проезда зараженного участка:
где - коэффициент спада радиации за время, прошедшее с момента взрыва до подхода поезда к середине зоны заражения, (табл. 6.4).
Рассчитываем значение коэффициента а при = 30 мГр по формуле (11.9):
Определяем возможное время начала возобновления движения поездов по зараженному участку по табл. 11.4. При общем времени прохождения участка 2 ч и значении коэффициента это время с момента взрыва составит 7 ч.
I Ipn ч локомотивная бригада не получит дозу больше установленной
НОД.
Анализ характеристик возможных последствий ЧС различных видов, а также результаты оценки обстановки на ОЖДТ в ЧС мирного и военного времени позволяют принимать руководящему составу железнодорожного транспорта обоснованные решения по защите производственного персонала, повышению устойчивости функционирования ОЖДТ, организаций АСДНР в зонах ЧС и очагах поражения. Указанные вопросы рассматриваются во второй части настоящего пособия.
Приложение 1
Расстояние от центра ПЛИ эпицентра ядерного взрыва до точек с заданным избыточным давлением во фронте ударнон волны, км
|
Мощность ЯБИ, кт |
|
|
Избыточное давление во фронте ударной волны |
,кПа |
|
|
|||||||
|
1000 |
500 |
200 |
100 |
90 |
80 |
70 |
60 |
50 |
40 |
30 |
20 |
10 |
|
|
I |
0.07 |
0.1 |
0.15 |
0.22 |
0.24 |
0.26 |
0.28 |
0.31 |
0.36 |
0.44 |
0,54 |
0.75 |
1,4 |
|
0.10 |
0.14 |
0.20 |
0.28 |
0.30 |
0,32 |
0.34 |
0.36 |
0.40 |
0,44 |
0,54 |
0.69 |
1.12 |
|
|
20 |
0.18 |
0.24 |
0.4 |
0.6 |
0.7 |
0.8 |
0.85 |
0.9 |
0.96 |
1.1 |
1,45 |
2.0 |
3.8 |
|
0.27 |
0.37 |
0.54 |
0.75 |
0,8 |
0.90 |
0.95 |
1.0 |
1.1 |
1.25 |
1,45 |
1.85 |
3.25 |
|
|
30 |
0.21 |
0.32 |
0.47 |
0.68 |
0.8 |
0.9 |
0.95 |
1.0 |
1,1 |
1.2 |
1,7 |
2.23 |
3.95 |
|
0.3 |
0.4 |
0.62 |
0.82 |
0.9 |
1,0 |
1.05 |
1.1 |
1..' |
1,3 |
1,7 |
2.13 |
3.65 |
|
|
50 |
0.25 |
0.37 |
0.56 |
0.8 |
0.9 |
1.0 |
1,1 |
1,2 |
1.35 |
1.54 |
.'() |
2,7 |
VI'- |
|
0.36 |
0.48 |
0.73 |
1.0 |
1.1 |
1.2 |
1.26 |
1.33 |
1 48 |
1.7 |
2 п |
2 6 |
4 1 |
|
|
100 |
0.32 |
0.4 |
0.7 |
1.0 |
1.2 |
1.3 |
1.4 |
1.5 |
1.6 |
2,0 |
2.5 |
1 . |
<> % |
|
0.46 |
0.6 |
0.92 |
1.28 |
1.35 |
1.42 |
1.53 |
1,72 |
1.9 |
2.15 |
2.5 |
11 4.0 |
. ! К .' 6,5 9.4 |
|
|
200 |
0.4 |
0.5 |
0.9 |
1.3 |
1.4 |
1.5 |
1.6 |
1.8 |
2.1 |
2,5 |
3.2 |
||
|
0.58 |
0.8 |
1.2 |
1.6 |
1.65 |
1.75 |
1.85 |
2.0 |
2.3 |
2,65 |
3.2 |
|||
|
300 |
0.46 |
0.58 |
0.98 |
1.4 |
1.57 |
1.67 |
1.85 |
2.07 |
2.47 |
2.9 |
3,6 |
1 XII |
|
|
0.67 |
0.9 |
1,35 |
1.73 |
1.83 |
1.93 |
2.1 |
2.3 |
2,7 |
3.1 |
3,6 |
4.65 |
7.4 |
|
|
500 |
0.6 |
0.7 |
1.1 |
1.7 |
1.9 |
2.0 |
2,3 |
2.6 |
3.0 |
3,4 |
4.2 |
6.0 |
11.3 |
|
0.8 |
1.1 |
1.6 |
2.18 |
2.3 |
2.4 |
2.6 |
2,8 |
3,2 |
3,6 |
4,2 |
5.53 |
9.0 |
|
|
1000 |
0.7 |
0.9 |
1.4 |
2.2 |
2.4 |
2,7 |
3.0 |
3,3 |
3,6 |
4,3 |
5,3 |
7.5 |
14.0 |
|
1.0 |
1.4 |
2.0 |
2.7 |
3.0 |
3,4 |
3,5 |
3,6 |
3,9 |
4.5 |
5,3 |
7.0 |
11,1 |
|
|
2000 |
0.9 |
1.2 |
1.8 |
2.7 |
3.0 |
3,0 |
3,6 |
4,2 |
4,6 |
5,5 |
6,8 |
9,6 |
18.0 |
|
1.3 |
1.7 |
2.5 |
3.4 |
3.7 |
3,9 |
4,2 |
.4.6 |
5.1 |
5,7 |
7,0 |
8.8 |
14.2 |
|
|
3000 |
1.0 |
1.4 |
2.1 |
3.2 |
3.4 |
3,7 |
4,2 |
4.6 |
5,2 |
6,2 |
7,8 |
11,0 |
20.6 |
|
1,5 |
2.0 |
2.9 |
4.0 |
4.2 |
4,5 |
4,8 |
5,2 |
5.7 |
6,5 |
8.0 |
10,0 |
16.2 |
|
|
5000 |
1.3 |
1.6 |
2.5 |
3.8 |
4.2 |
4.4 |
5,0 |
5.6 |
6.3 |
7,5 |
9.2 |
13,0 |
24.0 |
|
1.9 |
2.4 |
3.4 |
4.7 |
5.0 |
5.4 |
5,7 |
6.2 |
6.8 |
7.8 |
9.3 |
12,0 |
19.5 |
|
|
10 000 |
1.6 |
2.0 |
3.1 |
•4.6 |
5.3 |
5.6 |
6.3 |
7.0 |
7.8 |
9.2 |
11,3 |
16.0 |
31.0 |
|
2.2 |
2.9 |
4.3 |
6.1 |
6.3 |
6.7 |
7.2 |
7.7 |
8.5 |
9.5 |
12.0 |
15.0 |
24.0 |
|
|
Прнмечани |
е. В i |
ерхне |
и стр |
оке д |
аны г |
ассто |
шия |
для в |
ЭЗДУШ |
юго в |
зрыва |
на вь |
соте |
// = 70 • q'" (// - в метрах, q - в килотоннах), в знаменателе - для наземного взрыва.
171
Приложение 2 Воздействие светового импульса на материалы
Материал, элемент строения |
Величина светового импульса, вызывающего воспламенение, кДж/м2* |
Доски сосновые, еловые |
504...672 |
Доски, окрашенные в светлые тона |
1680... 1890 |
Доски, окрашенные в темные тона |
252...420 |
Брезент палаточный |
402...504 |
Кровля мягкая (толь, рубероид) |
588...840 |
Солома, сено, стрч'жка |
336... 504 |
Резина автомобильная, краска |
252...420 |
Двери, рамы, шторы зданий |
252...420 |
Дома жилые деревянные |
420...672 |
Производственный мусор, ветошь |
168...252 |
Хвойные леса |
400...420 |
* Первое число для ядерного взрыва мощностью 100 кТ и менее, второе - для взрыва мощностью 1 МТ и более.
Приложение 3 Характеристика огнестойкойсти зданий и сооружений
Степень огнестойкости |
Части зданий и сооружений |
|||||
Несущие стены |
Заполнения между стенами |
Совмещенные перекрытия |
Междуэтажные и чердачные перекрытия |
Перегородки несущие |
Противопожарные стены (брандмауэры) |
|
I |
Несгораемые, Зч |
Несгораемые, Зч |
Несгораемые, 1ч |
Несгораемые, 1,5 ч |
Несгораемые, 1ч |
Несгораемые, 4ч |
II |
То же, 2,5 ч |
Тоже, 0,25 ч |
Тоже, 0,25 ч |
То же, 1ч |
Тоже, 0,25 ч |
Тоже, 4ч |
III |
Тоже, 2ч |
Тоже, 0,25 ч |
Сгораемые |
Трудно-сгораемые, 0,75 ч |
Трудно-сгораемые, 0,25 ч |
Тоже, 4ч |
IV |
Трудно-сгораемые, 0.5 ч |
Трудно-сгораемые, 0.25 ч |
То же |
Тоже, 0,25 ч |
Тоже, 0,25 ч |
Тоже, 4ч |
V |
Сгораемые |
Сгораемые |
Тоже |
Сгораемые |
Сгораемые |
Тоже, 4ч |
Примечания: Цифрами указаны пределы огнестойкости конструкций - период времени, ч, от начала воздействия огня на конструкции до образования в ней сквозных трещин или достижения температуры 2Q0 °С на поверхности, противоположной возгоранию огня, или до обрушения конструкций.
Приложение 4 Категории производств по пожарной опасности
Категории производства |
Характеристика пожарной опасности технологического процесса |
1 |
2 |
А (взрыво- пожарные) |
На
производстве используются (образуются):
горючие газы, ЛВГЖ
с температурой вспышки ниже 28 °С в
количестве, достаточном
для образования ГВС и ударной волны
взрыва с
|
Б (взрыво-пожарные) |
На
производстве используются (образуются):
горючие пыли, волокна, ЛГВЖ с температурой
вспышки выше 28 "С в количестве,
достаточном для ГВС и ударной волны
взрыва с
|
1) (пожароопасные) |
Па производстве используются (образуются) горючие трудногорючие материалы, способные при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или другими веществами только гореть |
Г |
На производстве используются негорючие материалы в горячем состоянии, при обработке которых выделяется световая энергия, искры или пламя |
д |
Предприятия по холодной обработке и хранению металла и других несгораемых материалов |
5кПа
5кПа
173
Приложение 5
Длина и ширина зон радиоактивного заражения местности на следе облака взрыва, км
Мощность взрыва, кт |
Скорость |
Зоны заражения |
|||
среднего ветра, км/ч |
А |
Б |
В |
Г |
|
1 |
2 |
4 |
5 |
6 |
7 |
10 |
10 |
32-15 |
12-7,5 |
6,3-4.8 |
2.6-2,0 |
25 |
44-11 |
14^t.8 |
6.6-2.7 |
_ |
|
50 |
54-8,3 |
15-3.3 |
5.6-1.3 |
- |
|
75 |
61-7,0 |
15-2,5 |
_ |
_ |
|
100 |
65-6,3 |
14-1.9 |
_ |
_ |
|
20 |
10 |
43-16 |
15-8,1 |
8.4-5.3 |
3.5-2.6 |
25 |
58-12 |
18-5,3 |
8.8-3.1 |
- |
|
50 |
72-9.2 |
20-3.7 |
7.9-1.6 |
_ |
|
75 |
81-7.9 |
20-2.8 |
5.3-0.4 |
|
|
100 |
88-7.0 |
20-2.3 |
_ |
|
|
50 |
10 |
68-21 |
25-11 |
14-7.3 |
6.5-4.1 |
25 ■ |
93-16 |
31-7.1 |
16-4.5 |
5.4-1.9 |
|
50 |
115-12 |
34-5.1 |
15-2.9 |
_ |
|
75 |
130-11 |
35-4,1 |
14-1,9 |
_ |
|
100 |
140-10 |
35-3.5 |
11-1.1 |
_ |
|
100 |
10 |
96-26 |
37-13 |
21-8,9 |
10-5.4 |
25 |
135-20 |
46-8,8 |
24-5,7 |
6,4-2,9 |
|
50 |
165-16 |
52-6,4 |
24-3,8 |
- |
|
75 |
190-14 |
54-5,2 |
23-2,9 |
- |
|
100 |
205-12 |
55-4,5 |
21-2,2 |
_ |
|
200 |
10 |
140-31 |
54-16 |
32-11 |
16-6.8 |
25 |
195-24 |
68-11 |
37-7,1 |
16-4,0 |
|
50 |
245-20 |
78-8.0 |
39-5,0 |
12-2.2 |
|
75 |
280-18 |
83-6.7 |
38—4.0 |
- |
|
100 |
300-16 |
86-5,8 |
36-3.3 |
- |
|
500 |
10 |
210-44 |
85-22 |
51-15 |
27-9.9 |
25 |
295-33 |
105-15 |
60-10 |
28-6.2 |
|
50 |
350-29 |
125-12 |
65-7.3 |
24^1.0 |
|
75 |
415-26 |
135-9,7 |
65-5.9 |
20-2.6 |
|
100 |
450-24 |
140-8,5 |
63-5.1 |
13-1.1 |
|
1000 |
10 |
255-48 |
100-23 |
61-16 |
31-10 |
25 |
355-38 |
130-16 |
71-11 |
32-6.5 |
|
50 |
450-31 |
150-12 |
75-7.8 |
26-4.2 |
|
75 |
510-28 |
155-10 |
74-6,4 |
21-3.0 |
|
100 |
555-26 |
160-9,0 |
71-5.5 |
14-1,4 |
|
Примечания: 1. Первое число размера зоны заражения относится к ее длине по оси следа, второе - к максимальной ширине. 2. Прочерки означают, что при данных условиях взрыва зона заражения не образуется.
Приложение 6 Коэффициенты эквивалентности наиболее распространенных АХОВ к хлору и поправочные коэффициенты к глубине и площади зоны заражении |
|||||
Н/п |
Наименование АХОВ |
Коэффициент эквивалентности АХОВ к хлору (#экв)при+20"С |
Поправочные коэффнииеи i i.i к глубине п плошали юны сражения (/\, /А 1) |
||
Температура воздуха. "С |
|||||
-20"С |
0°С |
14(1 "С |
|||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
1 |
Хлор |
1 |
0,5/0,25 |
0.8/0,64 |
1.2/1.4 |
1 |
1 |
1 |
1 |
||
2 |
Азотная кислота (конц.) |
0 |
0 |
0 |
0 |
21 |
0.2/0.09 |
0.5/0,26 |
1,7/2,9 |
||
3 |
Аммиак |
25 |
0,5/0,25 |
0,8/0,64 |
1.2/1.4 |
25 |
1 |
1 |
1 |
||
4 |
Ацетопитрил |
0 |
0 |
0 |
0 |
150 |
0.3/0,09 |
0,6/0.36 |
1.6/2,5 |
||
5 |
Ацетонциангидрин |
0 |
0 |
0 |
0 |
250 |
0 |
1 |
1 |
||
6 |
Водород хлористый |
1.65 |
0.8/0.64 |
0,9/0,8 |
1.1/1.2 |
3.7 |
1 |
1 |
1 |
||
7 |
Водород фтористый |
500 |
0 |
0 |
0 |
7.8 |
0.4/0,16 |
0,7/0,5 |
1 |
||
8 |
Водород цианистый |
0 |
0 |
0 |
0 |
1,5 |
0 |
0,6/0,36 |
1,1/1,2 |
||
9 |
Димстиламин ... |
40 |
0 |
0 |
1,6/2.6 |
7,1 |
0,5/0,25 |
0,9/0,8 |
1 |
||
10 |
Метиламин |
25 |
0 |
0,5/0,25 |
1,3/1,7 |
7,8 |
0,7/0,05 |
1 |
1 |
||
11 |
Метил бромистый |
800 |
0 |
0 |
1,5/2.3 |
165 |
0,6/0,36 |
0,9/0,8 |
1 |
||
12 |
Метил хлористый |
165 |
0,3/0,09 |
0,7/0,5 |
1,2/1,4 |
165 |
1 |
1 |
1 |
||
13 |
Нитрил икриловой кислоты |
0 |
0 |
0 |
0 |
3,7 |
0,3/0.09 |
0,6/0,36 |
0.6/2.6 |
||
14 |
Окись этилена |
370 |
0 |
0 |
1.8/3.2 |
70 |
0.5/0.25 |
0.8/0,64 |
1 |
||
15 |
'- Сернистый ангидрид |
0 |
0 |
0.6/0.36 |
1,3/1,7 |
35 |
0.8/0.64 |
1 |
1 |
||
16 |
Сероводород |
20 |
0,7/0,5 |
0,9/0,8 |
1,2/1,4 |
28 |
1 |
1 |
1 |
||
17 |
Сероуглерод |
0 |
0 |
0 |
0 |
350 |
0,4/0,16 |
0,6/0,36 |
1,4/2,0 |
||
18 |
Соляная кислота |
0 |
0 |
0 |
0 |
7,0 |
0,3/0,09 |
0,6/0,36 |
1,7/2.9 |
||
175
Продолжение прил. 6
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
19 |
Формальдегид |
1,2 1 |
0 1 |
0,7/0,5 1 |
1,2/1,4 1 |
20 |
Фосген |
3.6 1 |
0 0,5/0,25 |
0 0,9/0.8 |
1,6/2,6 1 |
21 |
Хлорпикрин |
0 0.52 |
0 0,3/0.09 |
0 0.6/0,36 |
0 1.7/2.9 |
Примечание. В числителе указаны значения для первичного облака зараженного воздуха, в знаменателе - для вторичного.
Глубина и площаль заражения при аварийном пыбросс (вылнпс) хлора (свободный разлив)
Скорость ветра ПО прогнозу, м/с |
■ Глубина (км) / площадь (kmj) первичным (сверху) и вторичным (снизу) облаком при аварийных выбросах, т |
|||||||||
0.1 |
0,3 |
0,5 |
1 |
5 |
10 |
30 |
50 |
100 |
500 |
|
1 |
, 2 |
3 4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
|
Инверсия |
||||||||||
1 |
0.50/0.01 |
0.88/0,045 |
1.17/0.084 |
1.74/0.2 |
4.44/1.56 |
6.71/3.87 |
13.0/16.8 |
17.5/33.5 |
20.0/42,7 |
20,0/42,7 |
1.30/0,14 |
2,40/0,5 |
3,2/0.9 |
4,8/2,1 |
12,5/13,6 |
19,17/31, 8 |
20,0/42,8 |
20,0/42,7 |
20,0/42,7 |
20,0/42,7 |
|
2 |
0.35/0.005 |
0.61/0.017 |
0.79/0.03 |
1.12/0.66 |
2.6/0.44 |
3.9/1.05 |
7.5/4.3 |
10.1/8.3 |
15.3/20.8 |
40,0/171,0 |
0.916/0.07 |
1.58/0,21 |
2.06/0.35 |
3,02/0.75 |
7.53/4.69 |
11,3/10.5 |
21.7/39.0 |
29.6/72.5 |
40,0/171,0 |
40,0/171.0 |
|
3 |
0.28/0.003 |
0.50/0.01 |
0.65/0.018 |
0.92/0.04 |
2.05/0.22 |
2.98/0.51 |
5.52/2.0 |
7.4/3,8 |
11,1/9,4 |
29,2/78.068 |
0.76/0.046 |
1,32/0,14 |
1,70/0.23 |
2.41/0.46 |
5.75/2.64 |
8.53/5.80 |
16.1/20.8 |
21.8/38.1 |
33,1/87,3 |
64.0/437,9 |
|
4 |
0.25/0.002 |
0,43/0.01 |
0.56/0.012 |
0,79/0.026 |
1.77/0,15 |
2.51/0.33 |
4.5/1.2 |
6.0/2.3 |
9.0/5,56 |
23,1/44,4 |
0.67/0.035 |
1,16/0.1 |
1.5/0.17 |
2.12/0.35 |
4.84/1.81 |
7.10/3.90 |
13.2/13.6 |
17.8/24.6 |
26,8/55.7 |
70,7/540.3 |
|
Конвекция |
||||||||||
1 |
0.14/0.002 |
0.25/0.007 |
0.32/0.01 |
0.45/0.038 |
1.04/0.17 |
1.55/0.41 |
2.91/1.67 |
3.93/3.23 |
5.9/8.0 |
15,7/68.5 |
0.36/0.03 |
0.62/0.1 |
0.80/0.16 |
1.16/0.34 |
2.85/2.05 |
4.26/4.57 |
8.15/16.7 |
11.0/30.8 |
16.865/71.4 |
28.0/243.1 |
|
2 |
0.01/0.01 |
0.17/0.003 |
0.22/0.005 |
0.32/0.01 |
0.71/0.07 |
1.01/0.14 1 1.78/0.49 |
2.37/0.92 |
3.51/2.2 |
8.9/17.3 |
|
0.26/0.02 |
0,45/0.05 |
0.58/0.08 |
0.82/0.16 |
1.84/0.81 |
2.69/1.74 I 4.97/5.93 |
6.7/10.7 |
10.0/23.9 |
26.1/171.3 |
||
3 |
0.086/0,000 |
0.14/0.002 |
0.18/0.003 |
0.26/0.006 |
0.58/0.04 |
0.82/0.08 ! 1.43/0.28 |
1.8/0.5 |
2.6/1.1 |
6.61/8.1 |
|
0.212/0.01 |
0,37/0.03 |
0,48/0.05 |
0,68/0.10 |
1.53/0.54 |
2.17/1.09 . 3.86/3.45 |
5.12/6.08 |
7,57/13.2 |
19,3/86.3 |
||
4 |
0.71/0.000 |
0.12/0.001 |
0.16/0,002 |
0.223/0.004 |
0.50/0.03 |
0.71/0.06 1.24 0.19 |
1.6/0.34 |
2.2/0.7 |
5.3/4.8 |
|
0.1/0.000 |
0.33/0.02 |
0.42/0.04 |
0.6/0.08 |
1.35/0.40 |
1.9/0.81 3.302.45 |
4.3/4.2 |
6.3/9.0 |
15.8/56.1 |
||
Изотермия |
||||||||||
1 |
0.24/0.000 |
0.41/0.01 |
0.53/0.018 |
0.76/0.04 |
1.88/0.29 | 2.8! ОЛ: 5.3" 2.91 |
7.29/5.70 |
11.1/14.3 |
24.0/78.3 |
||
0.60/0.04 |
1.06/0.12 |
1,40/0,217 |
2,06/0,47 |
5.22/3.00 ! 7.87 6.S2 '.5.3 25.6 |
20.8/52.88 |
24,0/78.3 |
24,0/78.3 |
|||
Продолжение
прил. 7
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
3 |
0,14/0,00 |
0,24/0,002 |
0,31/0.004 |
0.43/0,01 |
0.98/0,05 |
1,38/0.11 |
2.42/0.40 |
3.22/0.75 |
4,77/1.79 |
12.1/13.9 |
0,36/0,01 |
0,63/0,04 |
0,81/0,07 |
1.15/0,13 |
2,59/0,67 |
3.74/1.42 |
6.89/4.81 |
9.22/8,65 |
13.8/19,3 |
35.9/95.5 |
|
5 |
0.10/0.000 |
0,18/0.001 |
0.24/0.002 |
0.34/0,005 |
0,76/0,03 |
1,07/0.06 |
1.86/0.20 |
2,40/0.36 |
3,40/0,77 |
8.3/5.5 |
0.29/0,01 |
0,50/0,024 |
0.65/0.04 |
0,91/0,08 |
2,02/0.40 |
2,90/0.81 |
5.08/2,46 |
6,71/4,32 |
9,86/9.3 |
2.9/59.5 |
|
7 |
0,09/0,000 |
0.15/0.001 |
0,20/0.001 |
0.28/0.003 |
0.64/0,02 |
0.90/0.04 |
1.57/0.13 |
2,03/0,23 |
2,87/0.50 |
6.5/3.08 |
0.25/0.000 |
0.45/0.017 |
0,56/0.029 |
0.79/0.058 |
1,77/0,29 |
2.50/0.58 |
4.34/1.74 |
5,60/2,90 |
8,08/6.0 |
19.8/36.45 |
|
9 |
0,08/0.000 |
0,14/0.001 |
0,17/0.001 |
0.25/0,002 |
0.56/0,01 |
0.80/0.03 |
1.38/0.09 |
1,79/0,16 |
2,56/0,36 |
5.G/2.12 |
0,22/0.000 |
0.39/0,013 |
0,50/0,02 |
0.71/0,045 |
1,59/0,22 |
2.24/0.45 |
3.89/1,35 |
5,02/2,25 |
7,11/4,5 |
17.0/25.8 |
|
11 |
0,07/0.000 |
0.12/0,001 |
0,16/0.001 |
0.22/0,002 |
0.51/0,01 |
0,72/0.02 |
1.25/0,07 |
1,62/0,12 |
2,29/0,27 |
5.1/1.63 |
0,20/0,000 |
0,35/0,01 |
0,46/0.02 |
0.65/0.037 |
1,45/0,18 |
2,06/0,37 |
3.57/1,10 |
4.61/1,84 |
6,52/3.69 |
15.1/19.85 |
|
13 |
0,06/0,000 |
JL 11/0,000 |
0,15/0.001 |
0.21/0,001 |
0,47/0,01 |
0,66/0,02 |
1.15/0,05 |
1,49/0,10 |
2,11/0.22 |
4.7/1,31 |
0,19/0,000 |
0,33/0,001 |
0,43/0.016 |
0,60/0.031 |
1,35/0,15 |
1,91/0,31 |
3.32/0.93 |
4,29/1,56 |
6,07/3,13 |
13,7/16.0 |
|
15 |
0,06/0.000 |
0,1/0.000 |
0,14/0.001 |
0,19/0,001 |
0,43/0,007 |
0.62/0,01 |
1.07/0.04 |
1,38/0,18 |
1.96/0.18 |
4,3/1.09 |
0,1/0,002 |
0.3/0.01 |
0,40/0.01 |
0.57/0,027 |
1,27/0,13 |
1,80/0.27 |
3.13/0.81 |
4,03/1,35 |
5,71/2.7 |
12.7/13.5 |
Приложение 8
Глубина и площадь заражения при аварийном выбросе (выливе) хлора (разливе в поддон)
Скорость ветра по прогнозу, м/с |
Глубина (км) / площадь (kmj) первичным (сверху) и вторичным (снизу) облаком при аварийых выбросах, т |
|||||||||
0.1 |
о.з |
0.5 |
1 |
5 |
10 |
30 |
50 |
100 |
500 |
|
1 |
2 |
3 4 5 6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
|||
Инверсия |
||||||||||
1 |
0.5/0.013 |
0.88/0.04 |
1.17/0,08 |
0.74/0.20 |
4.44/1.56 |
6,7/3,87 |
13,0/16.7 |
17.9/33.5 |
20.0/42,7 |
20.0/42,7 |
0.72/0.05 |
1.25/0.16 |
1.67/0.28 |
2.48/0.62 |
6.31/4.03 |
9,5/9.19 |
18.5/34.7 |
20.0/42.7 |
20.0/42,7 |
20.0/42,7 |
|
2 |
0.35/0.00 |
0.61/0,01 |
0.79/0.30 |
1.12/0.06 |
2.66/0.44 |
3,9/1.06 |
7.5/4.3 |
10.1/8.3 |
15,3/20.8 |
40.0/171.0 |
0.53/0.03 |
0,92/0,08 |
1,19/0,14 |
1.68/0.28 |
3.99/1.61 |
5,9/3.56 |
11.2/12.7 |
15.2/23.3 |
23,0/53.5 |
40.0/171,0 |
|
3 |
0.29/0.00 |
0,50/0,01 |
0,64/0,02 |
0.91/0.04 |
2.05/0.22 |
2.9/0.51 |
5.5/2.02 |
7.4/3.8 |
11,1/9,4 |
29.2/78.0 |
0.46/0.02 |
0.81/0,06 |
1,04/0,11 |
1.48/0.22 |
3.31/1.10 |
4,8/2.38 |
9.0/8.32 |
12.1/15.0 |
18.2/33,8 |
47.9/245.2 |
|
4 |
0.25/0.00 |
0,43/0,01 |
0,56/0,01 |
0,79/0.02 |
1.77/0.15 |
2.5/0.33 |
4.5/1.22 |
6.0/2.3 |
9,0/5,5 |
23.1/44,4 |
0.43/0.02 |
0,74/0,05 |
0,96/0,09 |
1,36/0,19 |
3.05/0.94 |
4.3/1,89 |
7.9/6.40 |
10.6/11.4 |
15,8/25,4 |
41.0/179.6 |
|
Конвекция |
||||||||||
1 |
0.14/0.00 |
0,24/0,01 |
0,32/0,01 |
0,45/0,027 |
1.04/0.17 |
1,54/0.41 |
2.9/1.67 |
3.9/3.2 |
5.9/7,99 |
15.7/68.4 |
0.20 |
0.35/0,04 |
0,45/0,06 |
0,64/0,123 |
1.49/0.65 |
2,20/1.42 |
4.1/5.03 |
5.5/9.1 |
8,1/20.79 |
22.3/154.2 |
|
2 |
0,10/0.00 |
0.17/0.00 |
0.22/0,01 |
0.32/0.011 |
0.71/0.06 |
1,02/0.14 |
1.7/0.49 |
2.3/0.9 |
3.5/2.20 |
8.9/17.3 |
0.15/0.01 |
0,26/0,02 |
0.33/0,03 |
0.47/0,67 |
1.07/0.33 |
1.51/0.67 |
2.6/2.09 |
3.5/3.7 |
5.2/8.14 |
13.4/52.9 |
|
3 |
0,82/0.00 |
0,14/0,00 |
0,18/0,00 |
0,26/0,006 |
0.58/0.04 |
0.82/0.08 |
1.4/0.28 |
1.8/0.5 |
2.6/1,1 |
6.6/8.1 |
0,13/0.00 |
0,23/0,02 |
0,29/0,03 |
0,42/0,052 |
0,94/0.26 |
1.33/0,52 |
2.3/1.56 |
2.9/2.6 |
4.3/5.5 |
10.8/34.2 |
|
4 |
0.07/0.00 |
0,12/0,00 |
0,16/0,00 |
0,22/0.004 |
0.50/0.027 |
0.71/0.06 |
1.2.0.2 |
1.6/0.3 |
2.2/0.7 |
5.3/4,8. |
0,12/0,00 |
0,21/0,01 |
0.27/0.02 |
0.38/0.044 |
0.87/0.22 |
1.23/0.44 i 2.1/1.3 |
2.7/2.2 |
3.8/4.4 |
9.4/26.1 |
||
Изотермия |
||||||||||
1 |
0.24/0.003 |
0,41/0,01 |
0.53/0.018 |
0.76/0.04 |
1.88/0.3 ! 2.8'0.70 1 5.37'2.9 |
7.3/5.7 |
11.1/14.3 |
24.0/78.2 |
||
0.34/0.015 |
0.59/0.04 |
0.77/0,07 |
1.08/0.15 |
2.68/0.9 | 4.0 2.06 1 7.6/7.49 |
10.3/13.8 |
15.7/31,8 |
24.0/78.2 |
|||
Продолжение
прил. 8
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
3 |
0,13/0.001 |
0,24/0,002 |
0,31/0.004 |
0.43/0.01 |
0,98/0.05 |
1.4/0.12 |
2.4/0.4 |
3.2/0,75 |
4,7/1,8 |
12.1/13.9 |
0,22/0,006 |
0.38/0.02 |
0,50/0.03 |
0,70/0.065 |
1.58/0.32 |
2.2/0.65 |
3.9/2.0 |
5,2/3,5 |
7,7/7,8 |
19.8/50.6 |
|
5 |
0.10/0,00 |
0.18/0.001 |
0,24/0,002 |
0,34/0,005 |
0.76/0.03 |
1.0/0.06 |
1.8/0.20 |
2.4/0,4 |
3.2/0,77 |
8.3/5.5 |
0.19/0,005 |
0,33/0,01 |
0,43/0.02 |
0,61/0,05 |
1.38/0,24 |
1,9/0.49 |
3.4/1.47 |
4,3/2,4 |
6,2/5,06 |
15.5/31.1 |
|
7 |
0,09/0.000 |
0.15/0,001 |
0.25/0.001 |
0.28/0,003 |
0.64/0.02 |
0,9/0,04 |
1.5/0.13 |
2,0/0,2 |
2,8/0,5 |
6.5/3.1 |
0.18/0.004 |
0,31/0,01 |
0,40/0.02 |
0,57/0.04 |
1,28/0,21 |
1,8/0.42 |
3.1/1.27 |
4,0/2,1 |
5,7/4,23 |
13,6/23.9 |
|
9 |
0,08/0,000 |
0,13/0,001 |
0.17/0.001 |
0.25/0,002 |
0,56/0,01 |
0,8/0.03 |
1.3/0.09 |
1,7/0,16 |
2,5/0,36 |
5.6/2.1 |
0.17/0.004 |
0,29/0,01 |
0,38/0.02 |
0.54/0.04 |
1.22/0,19 |
1,7/0.38 |
3.9/1.15 |
3.8/1,9 |
5,4/3,8 |
12.5/20.3 |
|
11 |
0,07/0.000 |
0.12/0.001 |
0.16/0.001 |
0.22/0.002 |
0,51/0,01 |
0,7/0.02 |
1.2/0.07 |
1,6/0.12 |
2,2/0,27 |
5.1/1.6 |
0,16/0,004 |
0,28/0,01 |
0.37/0,017 |
0,52/0,035 |
1,17/0,18 |
1,6/0.35 |
2.8/1.07 |
3,7/1,8 |
5.2/3,5 |
11.8/18.2 |
|
13 |
0,06/0,000 |
0,11/0,000 |
0,14/0.001 |
0,21/0,001 |
0,47/0,01 |
0,6/0,02 |
1.1/0,06 |
1,5/0,1 |
2,1/0,22 |
4.7/1.3 |
0,15/0,003 |
0,27/0,009 |
0,35/0,015 |
0,49/0,03 |
1,11/0,15 |
1.5/3,31 |
2.7/0,9 |
3,5/1,56 |
4,9/3,1 |
11,1/15.6 |
|
15 |
0,06/0,000 |
0.10/0,000 |
0.13/0.001 |
0,19/0,001 |
0.43/0,007 |
0,6/0.01 |
1.0/0.05 |
1,4/0,09 |
1,9/0,2 |
4,4/1.1 |
0,14/0,001 |
0,25/0,008 |
0,33/0,01 |
0.46/0,03 |
1.04/0.13 |
1.5/0.27 |
2.5/0.8 |
3,3/1,35 |
4,6/2,7 |
10,4/13.5 |
Приложение 9 АВАРИЙНАЯ КАРТОЧКА № 203
Номер |
Наименование груза |
Степень |
Классификационный |
ООН |
|
токсичности |
шифр |
1455 |
Аргон с примесью ядовитых газов |
1 |
2211 |
1950 |
Аэрозоли, ядовитые |
2 |
2216 |
1008 |
Бора трифторид |
2 |
2232 |
1741 |
Бора трихлорид |
2 |
2233 |
1052 |
Водорода фторид, безводный |
1 |
8161 |
1050 |
Водорода хлорид, безводный |
2 |
2232 |
1079 |
Серы диоксид |
3 |
2213 |
1076 |
Фосген |
2 |
2232 |
1017 |
Хлор |
2 |
2243 |
1749 |
Хлора трифторид |
2 |
2243 |
1589 |
Хлорциан. стабилизированный |
2 |
2232 |
ОСНОВНЫЕ СВОЙСТВА И ВИДЫ ОПАСНОСТИ
ОСНОВНЫЕ СВОЙСТВА |
Газы. Бесцветные, хлор - желто-зеленого цвета. Резкий, раздражающий запах. Растворимы в воде, бора трифторид и бора трихлорид разлагаются водой с образованием коррозийных газов. При выходе в атмосферу парят. Тяжелее воздуха. Скапливаются в низких участках поверхности, подвалах, тоннелях. Перевозятся в сжатом или сжиженном состоянии. Коррознонны. Загрязняют водоемы |
ВЗРЫВО-И ПОЖАРООПАСНОС ГЬ |
1 кторючп. Баллоны (емкости) могут взрываться при нагревании. Взаимодействие с металлами при увлажнении может вызвать образование воспламеняющихся (горючих) газов |
ОПАСНОСТЬ ДЛЯ ЧЕЛОВЕКА |
Возможен смертельный исход (от отека легких)! Опасны при: I - вдыхании, III - попадании на кожу, IV - попадании в глаза. I - при высоких концентрациях - одышка, удушье, еннюшность кожи, возбуждение, шумное клокочущее дыхание, потеря сознания; при средних и низких концентрациях - резкие загрудинные боли, мучительный сухой кашель, одышка, обильная пенистая мокрота, сердцебиение; 111, IV - химический ожог. При пожаре и взрывах возможны ожоги и травмы |