3.4. Построение эпюры материалов ригеля в крайнем и среднем пролёте

Рассмотрим сечение первого пролёта:

Сечение в первом (крайнем) пролете 2ø28 с + 2ø18 с с общей площадью

кНм.

Арматуру 2Ø28 доводим до опор, а 2Ø18 обрывается.

Определяем момент воспринимаемый сечением арматуры 2Ø28 А400 : см²

кНм.

Поперечные силы в местах теоретического обрыва стержней определяем по эпюре Q:

1)Q₁=114,68 кН; d=28 мм

см>20·d=20·2,8=56, принимаем

=65 см

2)Q₂=103,53 кН; d=28 мм

см>20·d=20·2,8=56, принимаем

=60 см.

Сечение во втором пролёте:

418 A400 c A_S=10,18 см²

кНм.

Арматуру 2 Ø18 доводим до опор и 2Ø18 обрывается.

Определяем момент воспринимаемый сечением арматуры 2Ø18 А400:

см²

Поперечные силы в местах теоретического обрыва стержней определяем по эпюре Q:

3)Q₃=71,93 кН; d=18 мм

см>20·d=20·1,8=36, принимаем

=41 см

Сечение на первой опоре со стороны первого пролёта:

Определяем момент воспринимаемый сечением арматуры 228 A400 c A_S=12,82 см² +214 с A_S=3,08 см² с общей площадью A_S=15,90 см²

В месте теоретического обрыва остаются 214 A400 с

_{Поперечные силы в местах теоретического обрыва стержней определяем по эпюре} Q:

4)Q₄=74,52 кН; d=14 мм

см >20·d=20·1,4=28, принимаем

W4=40 cм.

Сечение на первой опоре со стороны второго пролёта

Определяем момент воспринимаемый сечением арматуры 220 A400 c A_S=6, 28 см² + 225 A400 c A_S=9, 82 см² с общей площадью A_S=16,10 см²

В месте теоретического обрыва остаются 220 A400 с

_{Поперечные силы в местах теоретического обрыва стержней определяем по эпюре} Q:

5)Q₅=133,2 кН; d=20 мм

см>20·d=20·2,0=40, принимаем

=70 см.

3.5 Расчет стыка сборных элементов ригеля

Рассматриваем вариант бетонированного стыка (рис.). В этом случае изгибающий момент на опоре воспринимается соединительными стержнями в верхней растянутой зоне и бетоном, запол­няющим полость между торцом ригелей и колонной.

Рисунок 6- К расчету стыка сборных элементов ригеля

Принимаем бетон для замоноличивания класса В20; Rb=11,5 МПа; γ= 0.9; стыковые стержни из арматуры класса А400; Rs=355 МПа.

Изгибающий момент ригеля по грани колонны М = 189,704 кН/м, рабочая высота сечения h0 = 65 - 1,5 = 64,5 см.

α_m=

Из таблицы находим η=0,907;

А_s= см²

Принимаем 2Ø28 А400 S=12,82 см².

Длину сварных швов для приварки стыковых стержней с зак­ладными деталями ригеля определяем следующим образом:

l_w= см;

где N= Н.

Коэффициент 1,3 вводим для обеспечения надежной работы свар­ных швов в случае перераспределения опорных моментов вследствие пластических деформаций.

При двух стыковых стержнях и двусторонних швах длина каж­дого шва ( с учетом непровара) будет равна :

l_w=34/4+1=9,5 см.

Конструктивное требование l_w=5d=5·2,8=14 см.

Принимаем 14 см.

Закладная деталь ригеля приваривается к верхним стержням каркаса при изготовлении арматурных каркасов. Сечение этой де­тали из условия прочности на растяжение:

А_s= см²;

Конструктивно принята закладная деталь в виде гнутого швеллера из полосы δ=8 мм, длиной 42 см; А = 0,8·42 = 33,6 см²>9,13 см². Длина стыковых стержней складывается из размера сечения колон­ны, двух зазоров по 5 см между колонной и торцами ригелей и двух длин сварного шва l = 35 + 2·5 + 2·14 = 73 см.