
- •1.Расчет электродвигателя
- •1.1. Выбор электродвигателя. Кинематический и силовой расчет привода
- •2. Последовательность проектного расчета закрытых цилиндрических передач
- •Выбор материала зубчатых колес и вида термической
- •Определение допускаемых контактных напряжений для шестерни и колеса
- •2.3. Определение допускаемых напряжений при расчете зубьев на изгиб.
- •Определение предельно допускаемых напряжений
- •Определение межосевого расстояния
- •Проверка величины расчетного контактного напряжения
- •Проверка контактной прочности при кратковременных перегрузках
- •Проверка зубьев на выносливость при изгибе
- •Проверка зубьев на изгиб при кратковременных перегрузках
- •Определение и сведение в таблицу основных параметров передачи
- •3. Предварительный расчет валов
- •4. Конструкция зубчатых колес
- •5.Выбор подшипников качения, смазки, схемы установки
- •5.1. Выбор типа и размеров подшипников качения
- •5.2. Выбор смазки подшипников и зацепления
- •5.3. Выбор схемы установки подшипников качения
- •6.Первая компоновка редуктора
- •7. Расчет подшипников качения на долговечность Ведущий вал
- •Ведомый вал
- •8. Проверка на прочность шпоночных соединений
- •Ведущий вал
- •9. Уточненный расчет валов Ведущий вал
- •Ведомый вал
Проверка величины расчетного контактного напряжения
[3]
U - передаточное число ступени редуктора, U=iз.п.=4
А - численный коэффициент, А=270 для шевронных передач;
Т2 - вращающий момент на валу колеса;
kН - коэффициент нагрузки;
- ширина зубчатого венца колеса;
- межосевое расстояние.
н=429,89 МПа;
Допустимое значение составляет:
[]н=417,3 МПа;
Посчитанная величина расчетного напряжения находится в пределах (0,8…1,05)[]H.
Проверка контактной прочности при кратковременных перегрузках
[3]
- расчетное напряжение, полученное ранее
в пункте 2.14.
=β*=1,5
(см.рис.1),
915,2
МПа (получено ранее в пункте 2.4.).
Тогда:
нmax=429,891,5=526,51 МПа;
Проверка условия:
526,51<915,2;
Проверка зубьев на выносливость при изгибе
[3]
- предел выносливости на изгиб при
базовом числе циклов нагружения;
YF – коэффициент формы зуба; YF1=3,79; YF2=3,6;
Y - коэффициент, учитывающий наклон зубьев, для непрямозубых колес Y=1-β/140º=0,766;
kFl
– коэффициент нагрузки
-
коэффициент, учитывающий неравномерность
распределения нагрузки между зубьями;
=0,9;
-
коэффициент, учитывающий неравномерность
распределения нагрузки по ширине
зубчатого венца; для симметричного
расположения колес и при твердости
<350,
=1,32
[3];
- коэффициент динамичности нагрузки,
=1,1.
kFl= . . =0,9 .1,32.1,1=1,3068;
[]F1/ YF1=67,81; []F2/ YF2=62,28;
,
расчет проводится для []F2=224,2
МПа;
F=2 .144203,7 .3,6 .0,766 .1,3068/144,36 ·75 .1,5=63,99 МПа;
Проверка условия:
63,99<224,2;
Проверка зубьев на изгиб при кратковременных перегрузках
Fmax=FTпик/Tном[]Fпр
Fmax=63,99 .1,5=95,99 МПа;
= 256 МПа;
Проверка условия:
95,99<256;
Определение и сведение в таблицу основных параметров передачи
Наименование параметра |
Обозначение и численное значение |
1. Вращающий момент на ведомом валу, Н .м |
Т2=144,2 |
2. Угловые скорости валов, рад/с
|
1=152,29 |
2=38,07 |
|
3. Межосевое расстояние, мм |
аw=90 |
4. Модуль, мм: нормальный торцевой |
mn=1,5 mt=1,78 |
5. Угол наклона зубьев, град |
=32º41’59’’ |
6. Число зубьев: шестерни колеса |
Z1=20 |
Z2=81 |
|
7. Диаметр делительный, мм: шестерни колеса |
d1=35,64 |
d2=144,36 |
|
8. Диаметр вершин, мм: шестерни колеса |
dа1=38,64 |
dа2=147,36 |
|
9. Диаметр впадин, мм: шестерни колеса |
df1=31,89 |
df2=140,61 |
|
10. Ширина зубчатого венца, мм: шестерни колеса |
b1=80 |
b2=75 |
|
11. Силы в зацеплении, Н: окружная радиальная осевая |
F=1997,78 |
Fr=863,92 |
|
Fa=0 |
Рассчитаем силы в зацеплении:
окружная
Ft=1997,78
Н;
радиальная
Fr=863,92
Н;
осевая
для шевронных передач;
Таблица 2
Основные параметры зубчатой передачи