Состав смеси перерабатываемых отходов

Составляющие	Feобщ.	FeO	CaO	SiO2	MgO	Al2O3	ZnO	C
Содержание, %	46,5	25	10,4	6	2	2	2	13

Рассмотрим следующие технологические схемы переработки железоцинкосодержащих отходов (в связи с ограниченной производительностью агрегата PRIMUS эта технология в данном анализе не рассматривается):

Вариант 1 – брикетирование отходов + проплавка брикетов в доменной печи (ДП);

В

9

ариант 2 – брикетирование + металлизация брикетов в печи с вращающимся подом + брикетирование металлизованного продукта + проплавка горячебрикетированного железа в доменной печи;

Вариант 3 – брикетирование + металлизация вельц-процессом + брикетирование металлизованного продукта + проплавка горячебрикетированного железа в доменной печи;

Вариант 4 – брикетирование + проплавка брикетов в вагранке OXYCUP.

Степень удаления цинка во всех процессах металлизации принята равной 95%. Степень металлизации железа в печи с вращающимся подом и в вельц-процессе – 85%.

Вариант проплавки брикетов в одной доменной печи возможно реализовать на металлургических предприятиях, имеющих избыточные мощности по производству чугуна, и доменный печи минимального объёма может быть использована только для рециклинга этих отходов. В этом случае инвестиции в схему рециклинга сводятся только к реконструкции доменной печи в связи с её новым назначением.

Для рассмотренных вариантов использованы брикеты диаметром 20-30 мм и пригодные по своим размерам как для проплавки в доменных печах и вагранке OXYCUP, так и для металлизации в печи с вращающимся подом и во вращающихся печах. Составы сырых и металлизованных брикетов на цементной связке (6% в составе шихты) приведены в табл. 3. Выход металлизованных брикетов при степени металлизации 85% составляет 70%.

Таблица 3

Химический состав сырых и металлизованных брикетов

Составляющие	Содержание, %
	брикеты	металлизованные брикеты
Fe	43,8 (Feобщ.)	52,7 (Feмет.)
FeO	23,5	12,0
CaO	13,3	17,7
SiO2	6,8	9,6
MgO	2,2	3,1
Al2O3	2,7	3,8
ZnO	1,9	0,1
C	12,2	1 10 ,0

Для оценки суммарной эмиссии СО₂ по рассматриваемым технологическим схемам использованы результаты компьютерного моделирования доменной плавки с применением горячебрикетированного железа (варианты 2, 3) и сырых брикетов (вариант 1), а для процесса OXYCUP (вариант 4) использованы опубликованные показатели процесса.

Выбросы СО₂ в процессах металлизации оценены по данным о расходе топлива на процессы вельцевания и металлизации в печах с вращающимся подом.

При моделировании доменной плавки с применением сырых брикетов задавали температурный (теоретическая температура горения), газодинамический (влажность и температура дутья, давление газа на колошнике) и шлаковый (основность шлака) режимы работы, способствующие максимальному удалению цинка с колошниковым газом (табл. 4).

Таблица 4