2.2.Геометрические размеры балки

Расчётный пролёт балки 17,8 м, полная длинна балки с учётом опорной площади длинной 200 мм будет.

Высоту балки в середине пролёта выбираем из условия её достаточной жёсткости, а так же не превышающей размеры фанерного листа после выравнивания кромок:

Принимаем h_max = 1500 мм, равным размеру фанерного листа. Высоту балки на опоре принимаем h_max =1.2м.

Фактический наклон верхнего пояса балки и горизонтальной проекции: т. е. применено 1:30.

2.3.Сбор нагрузок на балку

При определении нагрузки на балку ввиду малости угла наклона можно считать, что вес на 1 м² горизонтальной проекции покрытие равен весу, приходящемуся на 1 м² поверхности покрытия. Нагрузка на 1 м² горизонтальной проекции приведена в табл.1.

Таблица 1 - Подсчёт нагрузок на 1 м² горизонтальной проекции покрытия

Наименование нагрузки	Нормативная, кН/м2	Коэффициент надёжности по нагрузке	Расчётная нагрузка, кН/м2
Постоянная Панель покрытия с учётом кровли Собственный вес балки Итого постоянная Временная Снеговая Итого снеговая Полная	gk1=0,4 gk2=0,095 gk=0,495 qk1=0,84 qk1=0,84 (g+q)k=1,335	- gk2 = 1,1 - gk2 = 1,428 - -	gd1=0,471 gd2 = 0,105 gd = 0,576 qd1=1,2 qd=1,2 (g+q)d = 1,776

Собственный вес клеефанерной балки:

([2] стр.8)

К_s.w = 4 (прил. 14/[2], стр.34) – коэффициент собственного веса конструкции; L = 17,8 м

Нагрузка на 1 м погонной балки:

-нормативная (g+q)_k =1,335

-расчетная (g+q)_d=1,776 4,9=8,7кН/м

2.4.Статический расчет балки

Опорные реакции балки - V_А= ;

Максимальный изгибающий момент в середине пролета балки:

М=

Высота балки в опорном сечении полная - h_o=1,2+0,0340,1=1,2034м

Высота между центрами поясов h_o¹=1,2034-0,22=0,9834м

Расстояние от опоры до сечения, где нормальные напряжения имеют наибольшие значения:

Х_d=

Пригибающий момент в расчетном сечении на расстоянии от левой опоры X_d=1,94м.

М_d=

Расстояние от оси левого опорного ребра до оси первого промежуточного ребра жесткости:

где =5,4м – расстояние между осями ребер жесткости.

Расстояние от левой опоры до середины первой панели:

х₁=

Расстояние от опоры до середины второй панели:

х₂=3,5+

Изгибающие моменты и поперечные силы:

в середине первой панели при х₁=1,775м

М₁= ; V₁=77,43-8,71,775=61,99кН

в середине второй панели при х₂=6,2м

М₂= ;

V_d=77,43-8,76,2=23,49кН

2.5.Расчетные характеристики материалов

Для древесины сосны:

расчетное сопротивление сжатию f_c.o.d=15МПа;

расчетное сопротивление растяжению f_t.o.d=9МПа;

модуль упругости Е_о=10000МПа (п.6.1.5.1/[1])

Согласно [1] коэффициенты условия работы:

для условий эксплуатации k_mod=1,2 (табл.6.4.[1]);

переходный коэффициент породы древесины k_х=1 (табл.6.6.[1]);

коэффициент, зависящий от толщины склеиваемых слоев k_s=0,993 (табл.6.8.[1]).

f_c.o.dk_modk_xk_s=151,210,993=17,874МПа

f_t.o.dk_modk_x=91,21=10,8МПа

E_ok_mod=100001,2=12000МПа

Для фанеры бакелизированной марки ФБС:

расчетное сопротивление фанеры срезу перпендикулярно плоскости листа (табл.6.11.[1]) f_pv.90.d=11МПа

расчетное сопротивление фанеры скалыванию в плоскости листа (табл.6.11./[1]) f_pv.0.d=1,8МПа

модуль упругости (табл.6.12[1]) Е_p=12МПа

С учетом коэффициентов условия работы для класса условий эксплуатации k_mod=1,2

f_pv.90.d k_mod =111,2=13,2МПа

f_pv.0.d k_mod=1,81,2=2,16МПа

E_pk_mod =121,2=14400МПа