билет 13

1) Способы снижения удельных расходов энергии, реализуемые на стадии проектирования:1. Повышение теплозащиты наружных ограждающих конструкций многоквартирных жилых зданий до приведенного сопротивления теплопередаче.Повышение сопротивления теплопередаче несветопрозрачных ограждений достигается за счет выбора более эффективного утеплителя и применения технических решений по повышению теплотехнической однородности конструкции за счет уменьшения влияния теплопроводных включений.2. Применение индивидуальных тепловых пунктов, снижающих затраты энергии на циркуляцию в системах горячего водоснабжения и оснащенных автоматизированными системами управления и учета потребления энергоресурсов, горячей и холодной воды.3. Применение систем освещения общедомовых помещений, использующих энергосберегающие лампы, оснащенных датчиками движения и освещенности, а такжеустройствами компенсации реактивной мощности двигателей лифтового хозяйства, насосного и вентиляционного оборудования.4. Применение кондиционирования (охлаждения) должно сопровождаться использованием энергосберегающих решений, позволяющих не увеличивать общего потребления по зданию (например, в сочетании с устройствами утилизации тепла или тепловыми насосами)..В разделе проектной документации «Мероприятия по обеспечению соблюдения требований энергетической эффективности и оснащенности зданий, строений и сооружений приборами учета используемых энергетических ресурсов» должен быть энергетический паспорт проекта здания, в котором приводятся показатели удельных годовых и расчетных расходов тепловой энергии на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, удельные показатели электрической энергии на общедомовые нужды, показатель энергоэффективности здания в целом и в сравнении с нормируемым значением, установлен класс энергетической эффективности.

2) Схемы включения испарительных установок в тепловую схему ТЭЦ.При эксплуатации теплофикационных турбин меняются тепловые и электрические нагрузки. При этом изменяется также и количествоосновного конденсата, проходящего через подогреватели низкого давле­ния (в местах, где может быть установлен конденсатор испарителя), следовательно, производительность испарительной установки также не будет оставаться неизменной. В условиях максимального отпуска те­плоты ее будет явно недостаточно для восполнения внутренних потерь пара и конденсата в цикле.

На рис. 4.8 приведена схема включения испарительной установки в систему подогрева сетевой воды теплофикационной турбины. Здесь в качестве греющего используется пар, направляемый в сетевой подо­греватель, а конденсация вторичного пара происходит потоком сетевой воды. Так как поток сетевой воды существенно больше потока основного конденсата в регенеративной системе и расход греющего пара испарите­ля может быть значительно выше расхода пара при установке его в ре­генеративной системе, то производительность испарительной установки оказывается в несколько раз больше достигаемой при включении ее в регенеративную систему. При этом площади поверхностей нагрева испа­рителя и конденсатора испарителя должны быть достаточно большими. Обычно используются испарители с площадью поверхности 1000 м² и конденсаторы типа ПСВ-1200 или ПСВ-1500.

На электростанциях с отпуском теплоты на нужды отопления, вен­тиляции и горячего водоснабжения возможно также применение испа­рителей мгновенного вскипания для получения добавочной воды в боль­шом количестве.

Рис. 4.8. Схема включения испарительной установки в систему подогрева теплофи­кационной турбины:

СП1 - верхний сетевой подогреватель; СП2 - нижний сетевой подогреватель; 6,8 - подвод сетевой воды к КИ и отвод ее при работе испарителя от пара нижнего регули­руемого отбора; 7,9- подвод сетевой воды к К И и отвод ее при работе испарителя от пара верхнего регулируемого отбора; остальные обозначения те же, что на рис. 4.5

билет 14

1) Гидравлический расчет поверхностных регенеративных подогревателей

Задачей гидравлического расчета подогревателей является определение их гидравлического сопротивления. Для любого элемента или участка подогрева­теля гидравлическое сопротивление

Здесь .— определяет гидравлические потерн, возникающие при движении теплоносителя за счет трения о стенки труб, ~ — гидравлические потери при движении теплоносителя, вызванные местными сопротивлениями (поворотами, сужениями или расширениями к др.).

Значение коэффициента сопротивления трения зависит от шероховатости стенок труб  и от режима движения теплоносителя, определяемого числом Re. С достаточной степенью точности это значение может быть определено из вы­ражения

где для стальных труб А = 0,2 мм, для латунных А = 0,01 мм.

Коэффициенты местного сопротивления для различных элементов подогревателей :

Вход и поворот во входной и выходной камерах 1.5

Поворот потока ив 180° через промежуточную камеру 2,5

Поворот потока на 180° в трубах. , 0,5

Огибание перегородок, поддерживающих трубы 0,3—I

Выход из межтрубного пространства под углом 90" 1

Вход потока в спираль.... 1,25

Выход из спирали 1

Влияние кривизны спирали {для п витков) 0,5

Потери давления в межтрубном пространстве подогревателя при конденсации пара незначительны, и ими в большинстве случаев можно пренебречь. То же относится к межтрубному пространству охладителей конденсата.

Гидравлическое сопротивление встроенного охладителя пара можно опреде­лить, используя формулу

где m — число секций, последовательно омываемых паром; D_B — диаметр наибольшего витка спирали; D_п и р" — расход пара и его плотность.

2) Определение тепловой нагрузки котельной Определение тепловой нагрузки котельной

Расчетная производительность котельной определяется суммой часовых расходов тепла на отопление и вентиляцию при максимально-зимнем режиме, расчетных расходов тепла на горячее водоснабжение (ГВС), определяемых в соответствии со строительными нормами и правилами по проектированию горячего водоснабжения, и расчетных расходов тепла на технологические цели. При определении расчетной производительности котельной, должны учитываться расходы тепла на собственные нужды, а также потери тепла в котельной и тепловых сетях.

Расчетная максимальная тепловая нагрузка котельных закрытых и открытых систем теплоснабжения определяется: Qmax=Qmax от. + Qmax вен. + Qmax гвс. + Qтех. + Qсн + Qтс, Гкал/ч, где - Qmax от.- максимальная нагрузка на отопление; -Qmax вен.- максимальная нагрузка на вентиляцию; - Qmax гвс.- максимальная нагрузка на ГВС (при отсутствии принимается равной нулю); - Qтех.- расход тепла на технологию (при отсутствии принимается равной нулю); - Qсн- расход тепла на собственные нужды (Qсн=3,5%( Qmax от. +Qmax вен. + Qmax гвс.); - Qтс- потери в тепловых сетях, величина зависит от способа прокладки и состояния слоя изоляции (определяются на основании нормативных указания, предварительно Qтс=2,5%( Qmax от. +Qmax вен. + Qmax гвс)