ЭКОЛОГИЯ задачи / ekologia2
.pdfгде D – паропроизводительность котла, т/ч.
1 - безразмерный коэффициент, учитывающий температуру воздуха, подаваемого для горения. Он определяется по формуле
1 1 0,002 (tГ ,В 30) =
При подаче холодного воздуха 1 =1.
При подаче нагретого до 130 150° воздуха 1 1,2.
- безразмерный коэффициент, учитывающий влияние избытка воздуха на образование оксидов азота при сжигании мазута. Для котлов малой мощности =1,11.
р - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов через горелки на образование оксидов азота.
При подаче газов рециркуляции в смеси с воздухом
р 0,17 r =
где r - степень рециркуляции дымовых газов, %.
При отсутствии рециркуляции дымовых газов р = 0.
б - безразмерный коэффициент, учитывающий ступенчатую подачу воздуха в топочную камеру.
б 0,018 =
где - доля воздуха, подаваемого в промежуточную зону факела, в процентах от общего количества воздуха.
При одноступенчатом подводе воздуха = 0 и б = 0.
В связи с установленными раздельными ПДК для NO2 и NO и с учётом трансформаци оксид азот в атмосфере суммарные выбросы оксидов азота разделяются с учётом различия в молекулярной массе на составляющие
M NO2 0,85 M NOX =
M NO |
0,15 M NO |
x |
= |
|
|
|
|
|||
|
|
Суммарное количество оксидов серы M SO (г/с), выбрасываемых в |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
атмосферу с дымовыми газами, определяется по формуле |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M SO |
0,02 |
Bк S |
p |
(1 SO ) (1 SO ) = |
|
|||||
|
|
|||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
где Bк - расход топлива, г/с; |
|
|
||||||||
S p - содержание серы на рабочую массу, %; |
|
|||||||||
|
|
- доля оксидов серы, |
связываемых летучей золой в котле. |
При |
||||||
SO |
||||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сжигании мазута SO = 0,02; |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
- доля оксидов серы, улавливаемых в мокром золоуловителе. При |
||||||||
SO |
||||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0. |
использовании сухих золоуловителей или при их отсутствии SO |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При использовании мокрых золоуловителей SO 0,02 0,03. |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
Суммарное количество выбросов СО (г/с) с дымовыми газами |
||||||||
определяется по формуле |
|
|
||||||||
M |
|
B q |
|
R Q р |
10 3 (1 |
q4 |
) = |
|
||
CO |
3 |
|
|
|||||||
|
к |
|
|
н |
100 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Bк - расход топлива, г/с;
q3 - потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива, %;
R - коэффициент, учитывающий долю потери теплоты в результате химической неполноты сгорания топлива. При
сжигании мазута он принимается равным R =0,65; Qнр - низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг;
q4 - потери теплоты вследствие механической неполноты сгорания топлива, %. Для мазутов принимается q4 = 0,1%.
Суммарное количество мазутной золы М м з (г/с) с учётом того, что она представляет сложную смесь, состоящую в основном из оксидов металлов, расчётным путём определяют в пересчёте на ванадий, так как по содержанию которого в золе установлен санитарно-гигиенический норматив (ПДК).
Количество мазутной золы в пересчёте на ванадий (г/с), поступающей в атмосферу с дымовыми газами при сжигании мазута, определяется по формуле
М мз Gван Вк (1 ос ) (1 з. у. ) =
где Gван - количество ванадия в 1 т мазута (г/т)
|
|
При отсутствии данных химического анализа топлива его можно |
|
рассчитать по приближённой формуле |
|
||
G |
ван |
2222 А р = |
(7.10) |
|
|
|
где А р - содержание золы в мазуте на рабочую массу в %.
Вк - расход топлива в котле. При определении выбросов в (г/с) согласно формулы (7.9) Вк принимается в (т/ч).
ос - доля ванадия, осевшего с твёрдыми частицами на
поверхности нагрева мазутных котлов.
Для котлов малой производительности ос = 0,05.
з. у. - степень очистки дымовых газов от мазутной золы в золоулавливающих установках в долях.
При использовании для очистки от мазутной золы батарейных циклонов (в пересчёте на ванадий)
з. у. 0,076 ( общ )1,85 2,32 общ =
где 0,076 и 2,32 – эмпирические коэффициенты
1,85 – эмпирический показатель степени.
общ - общая эффективность улавливания твёрдых частиц,
образующихся при сжигании мазута в котлах, %.
Зависимость (7.11) действительна при выполнении условия 65% < общ < 85%.
Таблица 1.Расчитанные параметры
Задача №8. Определение массового количества загрязняющих
веществ в дымовых газах, образующихся при сжигании газообразного топлива в котельной, и выбрасываемых в атмосферу
Условие
№ |
Тип газообраз- |
Паропроиз |
КПД |
Тип |
темпе- |
|
ного топлива |
води- |
кот- |
горелки |
ратура |
|
|
тельность |
ла |
|
возду- |
|
|
котла |
|
|
ха |
|
|
D т/час |
|
|
перед |
|
|
|
|
|
горел- |
|
|
|
|
|
кой |
|
|
|
|
|
|
13 |
Бугурусланский |
10,0 |
85 |
Напорная |
30 |
|
|
|
|
|
|
Расход топлива в котле определяется его паропроизводительностью D (т/час), энтальпиями пара iп (кДж/кг) и подаваемой в котёл питательной воды iпв (кДж/кг), а также коэффициентом полезного действия котла к , %.
Для этого используется формула
Вк |
|
D (iп |
iпв ) |
|
= |
||||
3,6 Q р |
|
к |
0,01 |
||||||
|
|
|
|||||||
|
|
н |
|
|
|
|
|
низшая теплота сгорания топлива с единицы массы на единицу объёма при нормальных условиях проводится по формуле
Qнр(V ) газ Qнр( М ) ,=
С р =
Нр =
Ор =
S p =
W p =
A p =
N p =
Для паровых котлов малой паропроизводительности, работающих в основном для целей теплоснабжения, что характерно для предприятий железнодорожного транспорта, энтальпии пара и питательной воды при решении задачи можно принять iп = 2800 кДж/кг, iпв = 300 кДж/кг.
Для дальнейших расчётов полученную величину Qнр в кДж/кг следует перевести в размерность МДж/кг.
Qнр МДж/кг = 10-3 Qнр =
Массовый выброс оксидов азота с дымовыми газами при сжигании газообразного топлива определяется по формуле
M NOx Bк Qнр K NOГ 2 к t (1 p ) (1 б ) =
где
Вк - расчётный расход топлива (кг/с) или (нм3/с);
Qнр - низшая теплота сгорания топлива, принимаемая соответственно для единицы массы или объёма газа (МДж/кг) или (МДж/нм3);
K NOГ 2 - удельный выброс оксидов азота при сжигании газа, г/МДж.
к - безразмерный коэффициент, учитывающий принципиальную конструкцию горелки. Для дутьевых горелок напорного типа, т.е. при наличии дутьевого вентилятора к =1,0.
t - безразмерный коэффициент, учитывающий температуру воздуха, подаваемого для горения.
- безразмерный коэффициент, учитывающий влияние избытка воздуха на образование оксидов азота. Его можно принять
р - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции
дымовых газов через горелки на образование оксидов азота. При подаче газов рециркуляции в смеси с воздухом
б - безразмерный коэффициент, учитывающий ступенчатый ввод воздуха в топочную камеру.
Для паровых котлов K NOГ 2 0,01D =
где D - производительность котла, т/ч.
t 1 0,002 (tгв 30) =
где tгв - температура горячего воздуха.
Суммарное количество оксидов серы M SO2 (г/с), выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами определяется по формуле
M SO2 0,02 Bк S p =
где Bк - расход газообразного топлива на котёл, г/с;
S p - содержание серы в топливе на рабочую массу, %.
Так как в газообразном топливе сера представлена в виде сероводорода H2 S , то содержание серы определяется:
S p 0,94 H 2 S p =
Суммарное количество оксидов углерода СО (г/с), выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами, определяется по формуле
|
10 3 Вк |
|
|
|
|
q |
4 |
|
|
М СО |
q3 |
R Q р 1 |
|
|
= |
||||
100 |
|||||||||
|
|
|
н |
|
|
где Вк - расход газа на сжигание в котле, г/с; (нм3/с)
q3 - потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива, %. Для природного газа q3 =0,2%, для искусственного q3 =1%.
R - коэффициент, учитывающий долю потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива, обусловленную наличием в продуктах неполного сгорания оксида углерода; принимается для газообразного топлива R = 0,5.
Qнр - низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг; (МДж/нм3)
q4 - потери теплоты от механической неполноты сгорания; для газообразного топлива q4 0 .
Таблица1.Рассчитанные параметры
Задача №25. Определить основные размеры нефтеловушки в
оборотной системе водоснабжения промывочно-пропарочной станции
Условие
№ варианта |
13 |
|
|
кол-во обрабаты- |
|
ваемых |
70 |
цистерн/сутки N |
|
|
|
коэф-нт часовой |
|
неравномерности |
1,4 |
К |
|
|
|
Наименьший |
|
размер частиц |
50 |
|
|
нефти r 106 |
|
Скорость |
|
движения воды |
5· |
|
|
Wв м/с |
10-3 |
|
|
|
|
Темпера- |
|
тура воды, t0 C |
15 |
|
|
Для очистки сточных вод, содержащих нефть и нефтепродукты, при концентрациях более 100 мг/л применяют нефтеловушки, которые представляют собой прямоугольные, вытянутые в длину резервуары. В них происходит разделение нефти и воды за счёт разности их плотностей. Нефть и нефтепродукты всплывают на поверхность, а содержащиеся в сточной воде взвешенные примеси оседают на дно. Принципиальная схема нефтеловушки представлена на рис.25.1. В горизонтальной нефтеловушке нефть всплывает на поверхность очищаемой воды в отстойной камере. Длина отстойной камеры ограничена нефтеудерживающий перегородкой (5). Удаление нефти с поверхности воды в нефтесборный лоток (4) осуществляется с помощью скребкового транспортёра (6). С его помощью происходит и удаление
осевшей на дно взвеси в приямок для осадка (7). Работа нефтеловушки характеризуется следующими параметрами:
-скорость движения воды в отстойной зоне нефтеловушки рекомендуется принимать от 5 до 10 мм/с;
-глубина отстаиваемого слоя воды 1 1,5 м;
-ширина нефтеловушки (одной секции) 2 3 м; рекомендуется принимать не менее двух секций.
Расход воды через одну секцию нефтеловушки определяется по формуле:
Gсекц · B · h · We =
где В , м – ширина секции нефтеловушки;
h, м – глубина слоя воды в отстойной зоне нефтеловушки;
Wв , м/с – скорость перемещения воды в отстойной зоне нефтеловушки.
Число секций нефтеловушки определяется:
n |
Gв |
= |
|
||
|
gсекц |
где Gв , м3/с – расход очищаемой воды.
Применительно к оборотной системе водоснабжения промывочно-
пропарочной станции расход очищаемой воды можно определить по формуле:
GGцист N Kн =
в24 3600