7.2 Расчёт по наклонному сечению.

Проверяем условие прочности бетонного сечения без поперечной арматуры

Проверяем условие 1.

Q_max<2,5R_btхbxh₀ , где Q_max - максимальная поперечная сила

у грани опоры (смотри п.5 расчёта).

20,4 кН < 2,5 х 13050 х 0,165 х 0,19

20,4 кН < 82,2 кН - условие выполняется.

Проверяем условие 2.

Q≤Q_b , где Q - поперечная сила в конце наклонного сечения

Q_b- поперечная сила наиболее опасного наклонного сечения

Q_b = = =19,75кН, где

φ_в4 = 1,5 для тяжёлого бетона.

Находим коэффициент, учитывающий влияние продольных сил (принимается не более 0,5):

φ_n = 0 - при отсутствии предварительного напряжения арматуры.

Находим длину проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось:

с = с_mах = 2,5х h_o = 2,5 х 19 = 47,5 см = 0,475м Поперечная сила в конце наклонного сечения:

Q = Q_max - q₁ х с =20,4 – 4,73 х 0,475 = 18,15 кН, где

q₁ - равномерно распределённая нагрузка

q₁=(g+ν/2) x B x γ_n=(5,527+1.8/2)x1.0x0.95=4,73кН/м, где

g, v - постоянная и временная расчётные нагрузки (смотри п.4 расчёта)

В - номинальная. ширина плиты; γn - коэф. надёжности по ответственности

Q = 18,15 < Qбетона = 19,75кН - условие выполняется, прочность обеспечена, следовательно поперечная арматура по расчёту не требуется.

При выполнении условий 1 и 2, дальнейший расчёт по наклонным сечениям не требуется, и поперечная арматура устанавливается конструктивно.

8 Проверка плиты на монтажные и транспортные нагрузки.

Плита имеет 4 монтажные петли, расположенные на расстоянии 365 мм от концов плиты. Монтажные петли назначаем из условия передачи массы плиты на три части, учитывая возможный перекос, с учётом коэффициента надёжности по нагрузке γ_f = 1,1 и коэффициента динамичности γ_d= 1,4 Масса плиты 1775 кг. Масса, приходящаяся на одну петлю:

N₁= m х γ_f х γ_d / 3 = 1775 х 1,1 х 1,4/3 =911,2 кг

Принимаем петли ø12 из стали класса A-I с несущей способностью – 1100 кг. Марка стали петли - Ст 3сп, или Ст 3пс3.

При транспортировании плиты все плиты принимаем с коэффициентом динамичности γ_d = 1,6. Опорные подкладки устанавливаются на расстоянии

365 мм от торцов плиты. Нагрузка q =1775 х1,1х1,6х10/5,98м = 5224Н/м, где

10 м/сек²- ускорение свободного падения (g)

5,98м - конструктивная длина плиты

М_{оп (опорный элемент)}= =348 Нм=0,348 кНм

А₀= =0,00130, η=0,93

А_sp= =0,0000048м²=0,048см²

М_{пр (пролетный момент)}= =19911,3Нм

19,9 кНм<29,9 кНм

В верхней зоне плиты установлены у опоры:

5 ø3 Bp-I (As = 0,35) - в каркасах и 8 ø3 Bp-I (As = 0,57) - в верхней сетке.

As = 0,35 + 0,57 = 0,92 см² > A_sp = 0,077 см².

М_сеч = 51 Кн м > М_пр = 31,5 Кн м - условие прочности сечения на транспортные и монтажные нагрузки, при принятом армировании плиты выполняется.

9 Конструирование плиты.

Ненапрягаемая рабочая арматура укладывается по низу плиты в каждое ребро. Эти стержни объединяются в нижнюю сетку поперечными конструктивными стержнями, диаметр которых принимается из условия сварки. Нижняя сетка выполняется из продольной 6 ø 10АIII с As = 4,71 см² и распределительной арматуры ø 3Вр-I с шагом 300 мм.

Каркасы:

В соответствии с СНиПии с учетом того, что плита воспринимает равномерную нагрузку и поперечная сила Q_max = 20,4 кН будет иметь место только у торцов плиты, а в середине она равна нулю, каркасы с поперечными вертикальными стержнями ставим только по торцам плиты на приопорных участках – ¼L = ¼L х 5980мм = 1,5м.

Количество каркасов принимается в зависимости от ширины плиты.

Принимаем 6 штук – при ширине плиты 1,0м. Для восприятия опорного момента верхний стержень каркаса принимается ø4мм, а нижний стержень ø3мм.

Диаметр поперечных стержней 3мм из арматуры класса Вр-1. Шаг стержней S = h/2 = 220/2 = 110мм< 150мм (кратно 50мм).

Верхняя сетка:

В верхней зоне плиты устанавливается сетка, воспринимающая монтажные и транспортные нагрузки. Сетка выполняется из арматуры ø3мм. Вр-1 с шагом продольных стержней 200мм, и поперечных 300мм.