6.1.3 Определение толщины плиты

Принимаем  = 0,2, тогда _m =0,135

M_max = 2,164 кНм, V_max = 10,06 кН.

Полная высота плиты:

h = d + a = 28,31 + (30 + 5) = 63,31 см, где а =30+ Ø/2 = 30 + 10/2 = 35 мм;

(Ø= 10мм – предполагаемый диаметр рабочей арматуры плиты); 30 мм – защитный слой.

Принимаем толщину плиты 80 мм из конструктивных соображений.

Уточняем рабочую толщину плиты:

d =80 – (30 + 5) = 45 мм.

При выполнении условия установка поперечной арматуры не требуется.

Здесь -поперечная сила, воспринимаемая сечением без поперечной арматуры.

Условие выполнено.

Постановка поперечной арматуры для плиты не требуется.

6.1.4 Подбор сечения арматуры

При назначении шага рабочей арматуры сеток необходимо руководствоваться требованиями п.9.3.1.1 ТКП EN 1992-1-1-2009

1) в первом пролёте (полоса 1 и 2):

Арматура для сеток класса S400;

;

Принимаем арматуру S400 c шагом 150мм. Площадь арматуры на 1 м ширины плиты 184мм².

2)на первой промежуточной опоре (полоса 1 и 2):

Принимаем арматуру S400 c шагом 125мм. Площадь арматуры на 1 м ширины плиты 101мм².

2)в средних пролётах и на средних опорах (полоса 1) :

;  = 0,09; η = 0,986.

Принимаем арматуру S400 c шагом 150мм. Площадь арматуры на 1 м ширины плиты 84мм².

3)в средних пролётах и на средних опорах (полоса 2):

Определение габаритных размеров сеток:

- в первом пролёте (полоса 1, см. графич. часть):

С1:

- в средних пролётах (полоса 1):

С2:

- на средних опорах (полоса 1):

С3:

- в первом пролёте (полоса 2):

С4:

- в средних пролётах (полоса 2):

С5:

- на средних опорах (полоса 2):

С6:

Согласно п.9.3.1.2(2), когда вдоль стороны плиты имеется частичное защемление, неучтенное при расчете, верхняя арматура должна быть способна воспринять не менее 25 % от максимального момента в примыкающем пролете. Эта арматура должна быть продлена не менее чем на 0,2 длины примыкающего пролета, измеренной от грани опоры. Арматура должна быть продлена за промежуточные опоры и быть заанкерена на крайних опорах.

Тогда:

- на крайней опоре (полоса 1):

С7:

- на крайней опоре (полоса 2):

6.2 Расчет второстепенной балки

6.2.1 Определение нагрузок

Сбор нагрузок на 1м длины второстепенной балки, имеющей поперечное сечение в виде тавра:

1)Постоянная расчётная:

(здесь 0.17 – площадь поперечного сечения балки, м²; 25 – плотность бетона, кН/м³; 1,45 – шаг второстепенных балок, м; 1.485 – расчётное значение нагрузки на балку от веса пола, кН)

2) Временная расчётная:

Составляем основные сочетания нагрузок на балку:

1)Первое сочетание:

P_1Б=

2)Второе сочетание:

Второе сочетание имеет более неблагоприятное воздействие. В дальнейшем будем использовать только его.

6.2.2 Определение расчетных пролетов

Рис. 22. Расчётные пролёты второстепенной балки

– для крайних пролетов;

– для средних пролетов.

6.2.3 Определение расчетных усилий

Ординаты огибающей эпюры изгибающих моментов вычисляются в сечениях через 0,2 l₀ по формуле .

Значения коэффициентов  принимаем по отношению:

Определение изгибающих моментов в различных сечениях второстепенной балки будем производить в табличной форме:

Таблица 5. Изгибающие моменты второстепенной балки

№ пролёта	№ точки	Доля пролёта			, кНм	М, кНм
			+	-		ММАХ	ММIN
I	1	0,2 l01	0,065		631,31	41,035
	2	0,4 l01	0,090			56,818
	мах	0,425 l01	0,091			57,45
	3	0,6 l01	0,075			47,348
	4	0,8 l01	0,020			12,626
	5	1,0 l01	-	0,0715		-	-45,139
II	6	0,2 l02	0,018	0,026	581,317	10,464	-15,114
	7	0,4 l02	0,058	0,003		33,716	-1,744
	мах	0,5 l02	0,0625	-		36,332	-
	8	0,6 l02	0,058	0		33,716	0
	9	0,8 l02	0,018	0,02		10,464	-11,626
	10	1,0 l02	-	0,0625		-	-36,332
III	11	0,2 l02	0,018	0,019	581,317	10,464	-11,045
	12	0,4 l02	0,058	-0,004		33,716	+2,325
	мах	0,5 l02	0,0625	-0,004		36,332	+2,325

Нулевые точки эпюры положительных моментов расположены на расстояниях 0,15 l₀ от грани опор.

Перерезывающие силы (у граней опор):

- у опоры А: ;

- у опоры В слева: ;

- у опоры В справа и у остальных опор: .

Окончательные огибающие эпюры моментов и поперечных сил :

Рис. 23. Объемлющие эпюры второстепенной балки при заданной нагрузке

Огибающие эпюры изгибающих моментов и поперечных сил для второстепенной балки при равномерно распределённой нагрузке.