1. Расчет токов короткого замыкания

Наименование величины

Расчетные формулы

115 кВ

10,5 кВ

6,3 кВ

Тип и схема соединения ТА

ТВТ-110 300/5

ТШЛ-10 3000/5

ТШЛ-10 4000/5

Расчетный первичный ток, А

2386

21947

21580

Расчетная кратность тока

9,94

9,14

6,74

Допустимая нагрузка, Ом

(по кривым 10% погрешности)

3,5

3

1

Сопротивление реле защиты, Ом

0,35

0,15

0,15

Допустимое сопротивление проводов (в один конец), Ом

Для ТА в :

Для ТА в :

0,792

0,625

0,8

Длина проводов в один конец, м

65

45

45

Допустимое сечение проводов, мм2

2,323

1,26

1,59

Принятое сечение алюминиевых проводов, мм2

4

4

4

Наименование величины

Расчетные формулы

115 кВ

10,5 кВ

6,3 кВ

1. Первичный ток на сторонах защищаемого трансформатора, соответствующий его номинальной мощности, А

201

2202

3670

2. Схема соединения ТА, коэффициент схемы

1

3. Коэффициент трансформации ТА

300/5

3000/5

4000/5

4. Вторичный ток в плечах защиты, соответствующий номинальной мощности защиты трансформатора, А

5,8

6,3

4,6

5. Первичный расчетный ток небаланса без учета составляющей, обусловленной неточностью установки расчетного числа витков реле, А

477,1

4389,32

4316

6. Первичный ток срабатывания защиты, А

По условию отстройки от максимального тока небаланса

620,23

5706,116

5610,8

По условию отстройки от броска тока намагничивания

261,3

3122,6

4771

7. Расчетное условие для выбора уставки реле, А

620,23

5706,116

5610,8

8. Предварительная проверка чувствительности

1,34

2,2

2,95

Наименование величин

Обозначение и расчетная формула.

ST.ном = 40 МВА. Числовые значения для сторон.

115 кВ

10.5 кВ

6.3 кВ

1. Первичный ток на сторонах защищаемого трансформатора, соответствующий его номинальной мощности, А

201

2202

3670

2. Схема соединения трансформаторов тока, коэффициент схемы

-

ксх

D

D

Y

1

3. Коэффициент трансформации трансформаторов тока

кI

300/5

3000/5

4000/5

4. Вторичный ток в плечах защиты, соответствующий номинальной мощности защищаемого трансформатора, А

5,8

6,3

4,6

5. Минимальный ток срабатывания защиты по условию отстройки от броска тока намагничивания, А

___

3303

___

6. Ток срабатывания реле для основной стороны (стороны с наибольшим вторичным током в плече защиты), приведённый к стороне ВН, А

___

9,52

___

7. Число витков обмотки НТТ реле для основной стороны:

расчётное

принятое

___

10,5

10

___

8. Уточнённое значение тока срабатывания защиты, А

___

3468,2

___

9. Число витков обмотки НТТ реле для не основной стороны:

расчётное:

принятое:

10,8

10

___

13,1

13

10. Результирующий ток в тормозной обмотке, приведённой к расчётной стороне, А

654,2

11. Первичный расчётный ток небаланса с учётом составляющей Iнб рас, А

I нб рас = ½кап · кодн ·e ´

´ Iк max½+½(DUa ·кток a+ +DUb ´ ктокb)·Iк max | + + ·кток I ± ± · кток I I½´

´ I к max

___

___

126,8

12. Число витков тормозной обмотки НТТ реле для не основной стороны:

расчётное

принятое

___

___

4,38

5

13. Чувствительость защиты при отсутствии торможения

___

3,6

___

14. Чувствительность защиты, когда имеется торможение. Вторичный ток, подводимый к рабочей обмотке НТТ реле на стороне ВН, А

23,88

___

___

15. Вторичный ток, подводимый к рабочей обмотке НТТ реле на стороне НН (СН) и тормозной обмотке, А

___

458,9

438,44

16. Рабочая МДС НТТ реле, А

10527,52

17. Тормозная МДС НТТ реле, А

2192,2

18. Рабочая МДС срабатывания реле в условиях, когда защита находится на грани срабатывания при рассматриваемом КЗ, А

по графику

3550

19. Коэффициент чувствительности

2,96