5.3.6.1. Расчет горизонтальных сеток стаканной части

Расчетные усилия в сечении 1-1:

для первого сочетания усилий -

N_1-1 = N₁ + N_ст + G_cf = 507,19+197,31+1,1∙25∙0,9∙1,2∙1,5= 749,05 кН

M_1-1 = M₁ + М_ст + Q∙h_sf = 86,16 + 88,79 + 25,55∙1,5 = 213,28 кНм

e_1-1 = M_1-1/ N_1-1 = 213,28/749,05 = 0,28 м

для второго сочетания усилий -

N_1-2 = N₂ + N_ст + G_cf = 610,87+197,31+1,1∙25∙0,9∙1,2∙1,5 =852,73кН

M_1-2 = M₂ + М_ст + Q∙ h_sf = 84,61 + 88,79 + 24,23∙1,5 = 209,75 кНм

e_1-2 = M_1-2/ N_1-2 = 209,75/852,73 = 0,25м

Для обоих сочетаний усилий величина эксцентриситета больше l_c/6=0,6/6=0,1 м и меньше l_c/2=0,6/2=0,3 м. :

Для первого сочетания усилий:

По большему моменту определяем площадь арматуры горизонтальных сеток подколонника:

=76760000/(215·(850+800+700+600+400+200))= 100,57мм²

Принимаем 48 A240 с A_s =201 мм².

Рис. 27. Армирование подколонника

5.3.6.2. Расчет на местное сжатие бетона под торцом колонны

Условие прочности для наиболее невыгодного второго сочетания усилий:

N_c = α∙N₂ = 0,85·610,87 =519,24 кН

, так как e₀₂=(M₂+Q₂∙d_p)/N₂=(84,61+24,23·0,95)/519,24=

=0,21м > l_с/6=0,1 м

Прочность обеспечена. Сеток косвенного армирования под торцом колонны не требуется.

5.4. Расчет фундамента по образованию и раскрытию трещин

5.4.1. Расчет на трещиностойкость нижнего сечения подколонника

Величина растягивающего напряжения в бетоне определяется:

= N/A – M/(1,75∙W_red)

Для первого сочетания усилий:

N= N_1-1=749,05 кН, M = M_1-1= 213,28 кНм

A_red = A = 900∙1200 - 500∙800 = 680000мм²

W_red = W = b_cf ∙l_cf ²/6-b_p∙l_p² /6 = 900·1200²/6 - 500∙800²/6 = 162,7·10⁶ мм³= 0,163 м³

= 749,05 ·10³ /(68·10⁴) – 213,28 ·10⁶/(1,75·162,7·10⁶ ) = 0,352МПа

Для второго сочетания усилий:

N= N_1-2= 852,73 кН, M = M_1-2= 209,75 кНм

= 852,73 ·10³ /(68·10⁴) – 209,75 ·10⁶/(1,75·162,7·10⁶ ) = 0,517 МПа.

Так как полученные напряжения сжимающие, а растягивающих напряжений нет, то проверка на образование и раскрытие трещин нижнего сечения подколонника не требуется.

5.4.2 Проверка на образование и раскрытие трещин плитной части фундамента

Расчет на образование и раскрытию трещин плитной части фундамента производится для сечения, в котором расчетом на прочность требуется максимальное количество арматуры. В данном случае таким является сечение 2 -2 у грани подколонника, где площадь принятой арматуры равна A_s = 1020,5 мм². Первоначально необходимо выполнить расчет на образование трещин от нагрузки с γ_f= 1

М_2-2 = М₂-₂ / γ_f = 123,80/1.18 = 104,92 кН м

α = E_s / E_b = 20·10⁴ / 24 · 10³ = 8.33;

Р исунок 37 - К расчету на образование и раскрытие трещин плитной части

Приведенная площадь поперечного сечения

А_red=А+αА_s=(2400+1500) ·300+8.33·1020.5=1178500мм²

S_red=(2400·300) ·150+(1500·300) ·450+8.33·1020.5·50=108000000+ 202500000+425038= =310925038,3мм³

y_t= S_red/ А_red=310925038,3/1178500=263.8мм

W_red= J_red/y_t=34089588000/263.8=129225127мм³

N_sh=∆σ_sp5A_s=40 ·1020.5=40820H=40.82кН

e_я= W_red/ А_red=129225127/1178500=109.65мм

M₂-₂ = 104,92 кН м.<M_crc = R_bt,_ser · W_red -N_sh е_я= 1.1·129225127 - 40820·109.65=

= 142147639,7 – 4475913=137671726,7 Нмм = 137.67 кНм

Трещины не образуются.

6. Расчет ригеля покрытия

6.1 Нагрузки и расчетный пролет

Таблица 6.1 - Нагрузки на 1 м² покрытия

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, Н/м2	Коэффициент надежности по нагрузке γf	Расчетная нагрузка, Н/м2
Постоянная:
1. Водоизоляционный ковер	150	1,3	195
2. Цементная стяжка толщиной 25 мм (ρm = 1800 кг/м2)	450	1,3	585
3. Утеплитель - слой керамзита толщиной 250 мм (ρm = 600 кг/м2)	1500	1,3	1950
4. Пароизоляция	50	1,3	65
2.4 Железобетонная ребристая плита 3х6 м с заливкой швов раствором	1650	1,1	1815
Итого	3800		4610
Временная (снег)	1260	1/0,7	1800
Полная нагрузка	5060		6410

Нагрузка от веса балки:

• Нормативная q_bn = = 5055 Н/пм;

• Расчетная q_b = γ_f *q_bn = 1,1·5055 = 5560 Н/м.

Нагрузка на 1 погонный метр с грузовой площади шириной, равной расстоянию между балками с учетом коэффициента надежности по назначению γ_n =0,95:

• Нормативная q_n = 0,95·(5060·6 + 5055) = 33645 Н/м;

• расчетная по 1-ой группе предельных состояний

q = 0,95·(6410·6 + 5560) = 41819 Н/м;

• расчетная по 2-ой группе предельных состояний

q₂ = q_n = 33645 Н/м.