Прокатка в чистовой клети

1-й проход. Исходные данные: H₁= 48 мм, L₁=- 5,257 м. Принимаем ₁ = 9 мм (см. табл.2).

100% = 18,8%.

Далее расчет ведем аналогично, его результаты приведены в табл.4. Общее количество проходов в чистовой клети - семь. Сум­марное машинное время прокатки — 41,1 с.

В результате прокатки имеем лист с размерами 12x1840x20934 мм. После обрезки его переднего и заднего концов, а также боковых кромок получаем лист 12x1700x20000 мм.

2. Расчет температурного режима прокатки

Температурный режим прокатки зависит от температуры на­грева сляба, снижения температуры вследствие контакта прокаты­ваемого металла с окружающей средой — воздухом, водой, вал­ками и различными деталями стана, повышения температуры в результате тепла пластической деформации. Доля перечисленных составляющих в суммарном тепловом балансе различна, поэтому для определенных условий можно отбрасывать некоторые состав­ляющие теплового баланса, считая их влияние незначительным или предполагая, что неучтенные статьи компенсируются. Так для расчета температурного режима прокатки толстых листов можно ограничиться учетом потерь тепла только излучением и конвекци­ей. Тогда расчет температуры прокатки следует выполнять, ис­пользуя уравнение В. А. Тягунова [3]:

(34)

где — снижение температуры раската вследствие теплоизлу­чения, °С;

t — температура раската перед проходом, °С;

— время охлаждения, с.

В клетях толстолистовых станов после каждого прохода проис­ходит изменение зазора перед рабочими валками и направления их вращения, а раскат после выброса из валков останавливается и роль­гангом подается обратно. Время, необходимое для выполнения этих операций, называется временем паузы между проходами

Время охлаждения раската в каждом проходе будет равно сумме машинного времени прохода и времени паузы между проходами:

(35)

Пример 3. Расчет температурного режима прокатки в чистовой клети стана 2800 листа 12x1700x20000 мм из раската 48x1840x5257 мм (исходные данные берутся из при­мера 2).

1-й проход. Исходные данные: , , ,

2-й проход. Исходные данные: , ,

Аналогично для других проходов:

В последнем седьмом проходе раскат после выброса из вал­ков не останавливается и не подается обратно, а отводится роль­гангом от клети к роликовой правильной машине. Поэтому , , а температура конца прокатки составляет

3.3. Расчет сопротивления металла пластической деформации

Сопротивление металла деформации a_s в точке деформи­руемого тела равно интенсивности напряжений в этой точке, дос­таточной для осуществления пластической деформации при за­данных условиях взаимодействия тела и валков. Значение может быть определено по формуле Л. В. Андреюка:

, (36)

где S_,a,b,c - постоянные коэффициенты для стали данной марки (табл.4);

— базисное значение сопротивления деформации (см. табл. 5), МПа;

U— скорость деформации, с^-1.

Таблица 4

Коэффициенты уравнения (36)

Сталь	S	, МПа	a	b	с
Ст 3 кп	0,885	77,9	0,135	0,164	-2,8
Ст 3 сп	0,96	90,7	0,124	0,167	-2,54
Ст 5 сп	0,917	89,5	0,144	0,208	- 3,35
10	0,934	87,6	0,125	0,266	-2,46
15Г	0,842	103	0,126	0,188	-2,74
35Г2	0,94	83,5	0,151	0,122	-3,66
ЗЗОХГСА	0,996	92,4	0,134	0,25	-3,34
20ХГ2С	1,011	95,8	0,125	0,213	-3,65
45	1	87,4	0,143	0,173	-3,05
40Х	0,979	87,5	0,13	0,17	-3,62
65Г	1,007	72,7	0,166	0,222	-3,02
20X13	0,9	136	0,132	0,21	-3,26
12Х18Н1 ОТ	0,825	222	0,112	0,088	-4,35

Скорость деформации определяем по формуле

(37)

где V — окружная скорость валков, м/с;

— длина дуги захвата, м = );

R — радиус рабочих валков, м (для чистовой клети стана 3600

R = 0,5 м, для стана 2800 R = 0,4 м);

H — толщина полосы перед проходом, м.